Цилиндр под действием окружного момента

ЦИЛИНДР под ДЕЙСТВИЕМ ОКРУЖНОГО МОМЕНТА [c.257]

Допустим, что круглый цилиндр, нижний конец которого закреплен в неподвижной плоскости N (рис. 72, а), в свободном верхнем конце испытывает действие пары сил с моментом приложенной в плоскости, перпендикулярной к.оси цилиндра. Цилиндр под действием этого момента будет испытывать деформацию кручения. При кручении цилиндра его ось 00 остается прямой. Ось эта называется осью кручения. Если на боковой поверхности цилиндра до начала кручения была нанесена сетка, образованная равноотстоящими окружностями и образующими (рис. 72, б), то при малой деформации цилиндра произойдет следующее (рис. 72, б) [c.134]

Пусть на короткий тонкостенный цилиндр действуют моменты Мх и Ма и кольцевые радиальные силы и Р , равномерно распределенные по окружности торцов (рис. 8.16). [c.331]

Такое соединение приведено на рис. 13.47. Пусть Я (рис. 13.47, а) — радиус окружности, иа которой расположены болты, соединяющие два круглых цилиндра, подверженные действию изгибающего момента М. Очевидно, болты сжатой зоны (здесь ниже нейтральной оси) не будут нагружены, так как нагрузку сжатия при изгибе воспримут плоскости стыковочных колец 1. В растянутой зоне будут нагружены болты 2. [c.302]

Цилиндрический брус, закрепленный одним концом и нагруженный парой сил с моментом М, действующей в плоскости поперечного сечения бруса, подвергается деформации, называемой кручением. Для изучения этого вида деформации на поверхность круглого резинового стержня наносят сетку из равноотстоящих окружностей и образующих (рис 131, а). Если один конец стержня закрепить, а другой нагрузить парой сил, действующей в плоскости, перпендикулярной к оси стержня, то можно заметить, что образующие цилиндра превращаются в винтовые линии большого шага (рис. 131, б), а прямоугольники сетки превращаются в параллелограммы. [c.187]

Важным из этих предположений является идентичность изменения давления во времени во всех цилиндрах. Любая неправильность в циклах цилиндров нарушает это предположение. Эти неправильности могут возникнуть от изменений воспламенений, распределения топлива по цилиндрам, неправильной работы клапанов и т. д. Они обычно возбуждают основную гармонику цикла давления газов четырехтактных двигателей, которая становится очень интенсивной, и возникает повышенная низкочастотная вибрация двигателя. Эти неправильности также могут содействовать высокочастотным вибрациям двигателя. Как правило, фазовые соотношения сил инерции в многоцилиндровых двигателях приводят к тому, что внешняя неуравновешенная сила или полностью отсутствует или мала для двигателя в целом. В двигателях с двумя и более цилиндрами при равномерном расположении колен по окружности кривошипов центробежные силы инерции от отдельных цилиндров для двигателя в целом взаимно уравновешиваются. Однако эти силы, действующие в плоскостях расположения цилиндров, создают моменты, которые необязательно уравновешиваются между собой для двигателя в целом. Вибрацию двигателей обычно подразделяют на низкочастотную и звуковую. Под низкочастотной вибрацией будем понимать механические колебания, длина волн которых значительно превышает размеры двигателя, и поэтому двигатель можно заменить жесткой [c.187]

Рассмотрим кручение бруса, являющегося сплошным круговым цилиндром и нагруженного скручивающими моментами по концам (рис. 6.11). При таком нагружении деформация бруса будет однородна по длине. Кроме того, брус и действующие на него моменты обладают симметрией вращения относительно оси цилиндра X. Поэтому деформированное состояние бруса должно обладать такой же симметрией. Следовательно, при кручении ось бруса останется прямолинейной, а деформированное состояние будет однородно в окружном направлении, [c.129]

Для кривошипно-шатунного механизма соотношение между силой Р, приложенной к ползуну по линии его движения, и силой Т, действующей по окружности пальца кривошипа (фиг. 504), при условии передачи усилия по оси шатуна, получим из разложения силы Р на силу Л , нормальную к направляющим, и силу Р1 по оси шатуна, а затем из разложения силы Р, на радиальную Р2 по кривошипу и касательную Т. Момент на валу определится как произведение М = Тг. Если кривошип — ведущий, как, например, в приводных насосах или кривошипных прессах, го М — момент, потребный для преодоления сопротивления Р (воды в насосах, прессуемого материала в станках). Если кривошип — ведомый, как, в двигателях, то М — момент на валу, создаваемый движущей силой газа или пара в цилиндре. Сила инерции ползуна включается непосредственно в силу Р, а сила инерции шатуна учитывается, как было указано выше. В оби ем случае можно воспользоваться рычагом Жуковского. [c.361]

Найденное решение позволяет определить момент вязких сил, действующих на окружность С. Соответствующие вычисления показывают, что этот момент равен нулю. Таким образом, в рамках теории ползущих движений нельзя объяснить вращение свободного цилиндра в неоднородном потоке, которое наблюдается на опыте и обсуждается в разд. 5. [c.19]

На рис. 1.5,// показана схема сил, действующих в одноцилиндровом двигателе. Сила Р, равная сумме сил давления газов и инерции поршня, при рабочем ходе раскладывается на две силы и 5. Сила N прижимает поршень к стенке цилиндра, а сила 5 передается через шатун на коленчатый вал двигателя. Сила Т, составляющая силы 5 и касательная к окружности вращения шатунной шейки, действует на плече / . Произведение Т / называют крутящим моментом двигателя. Крутящий момент вызывает вращение коленчатого вала. Далее он передается через механизмы трансмиссии на ведущие колеса, вызывая движение автомобиля. Вторая составляющая силы [c.15]

Давление пара на поршень, передаваемое по штоку через шарнирное соединение передней головки поршневого дышла с ползуном, поршневым дышлом передается на палец кривошипа, заставляя его двигаться по окружности, описанной радиусом кривошипа. Такое вращение кривошипа будет совершаться до тех пор, пока он не придет в точку Л. В этот момент поршень дойдет до своего крайнего положения и после впуска пара в заднюю полость цилиндра начнет обратное движение. Сила, которая будет приложена в этот момент вдоль кривошипа, не сможет повернуть колесо, так как все давление пара на поршень будет передаваться на ось колеса и уравновешиваться ее сопротивлением. Для прохождения поршнем мертвых точек на паровозе устанавливают не одну, а две паровые машины, которые расположены по обеим сторонам паровозной рамы и действуют на одну и ту же ось паровоза, по при этом кривошипы правого и левого колес находятся под прямым углом друг к другу. [c.155]

На рис. 59 показано распространение волн радиальных и окружных напряжений по толщине сечения цилиндра г = Ь/Я (вблизи правого торца). Как видно, влияние вязкости уже в первые моменты времени приводит к уменьшению амплитуды радиальных напряжений более чем в 4 раза, окружных — более чем в 3 раза в полимере и в 2 раза в стали. Если внешний слой (полимер) считается упругим, то ситуация получается близкой к отражению волны от абсолютно жесткой преграды, при этом в сталь проходит волна сжатия с удвоенной амплитудой. Затем, отразившись от свободной внутренней поверхности, она преобразуется в волну растяжения, сохраняя при этом свое максимальное значение, которое может привести к отколу, расслаиванию и т. п. разрушениям. При учете реальных свойств полимера волна значительно сглаживается и на внутренний слой действует нагрузка, аналогичная квазистатической, что особенно наглядно видно по эпюре Оф. При уменьшении длины импульса влияние вязкости на ее амплитуду возрастало. В частности, расчеты показали, что при уменьшении длительности импульса в 5 раз приблизительно на столько же падает амплитуда волны сжатия в материале. Полученные результаты расчетов свидетельствуют о целесообразности применения вязкоупругих материалов в качестве демпфирующих ударную нагрузку слоев. [c.204]

В качестве примера рассмотрим жесткий цилиндр радиуса Я, который вдавливается в тонкую пластину длиной 21, шириной т и толщиной 2Ь, так что длина дуги контакта равна 2а, где Ь< а< Я (рис. 5.16). Нагруженное состояние пластины рассчитывается по элементарной теории изгиба. Во внутренних точках дуги контакта пластина изгибается в виде дуги окружности радиуса Я под действием равномерно распределенного изгибающего момента [c.165]

Чтобы определить гидравлическую мощность вихревого рабочего процесса Л ,, рассмотрим равновесие жидкости в канале. На рис. 5 изображена развертка сечения канала цилиндром, соосным насосу. На жидкость, находящуюся в канале, действуют силы давления Р и Р на сечения входа в капал и выхода из него, окружная составляющая сил трения жидкости о стенку канала Ти и силы Гк, с которой рабочее колесо действует на жидкость в канале. Учитывая, что моменты скоростей жидкости во входном и выходном сечениях канала практически одинаковы, получим момент сил, с которыми рабочее колесо действует на жидкость в канале [c.8]

Остаточная прочность герметических фюзеляжей с поперечными трещинами в обшивке, направленными по окружности цилиндра фюзеляжа, определяется, в основном, напряжениями растяжения от действия изгибающего момента. Обеспечение остаточной прочности таких фюзеляжей с двухпролетными регламентированными поперечными тре-щинавя в обшивке под разрушенным стрингером осуществляется так же, как и в крыле. [c.427]

Давление F от поршня на торцовую поверхность диска направлено, под углом а к этой поверхности (сх. в), В сх. г давление F направлено по нормали к поверхности торца диска Р. Вращающий момент в обоих случаях возникает благодаря действию окружной составляющей, силы F на плече Л. Вращающий момент, уравновешивающий момент Т, равен f h tga. Блок Цилиндров 3 опирается на сферическую. пяту 1. и центрируется посредством шарсжой опоры 8. В цилиндры, жвдкость подается поочередно благодаря вращению блока <3 относительно Гидрораспределителя 2. Блок приводится во вращение вЬхедстаие окружного воздействия диска 7 на шатун 5, а шатуна — на поршень 4 (сх. б) и далее на блок цилиндров. В других вариантах блок цилиндров связад с выходным звеном зубчатой конической передачей 14 с передаточным отношением / = 1 (сх. ж) или с помощью универсальных шарниров 13 (сх. е, к), или непосредственно (сх. и). В сх. г и 3 блок цилиндров неподвижен, гидро распределитель соединен -с выходным звеном 6. [c.14]

Рассмотрим перекос одной оси в плоскости yoz (рис. 4.18, д). Направление перекоса можно проследить по изображению торца аксоидного цилиндра. Радиальные силы создают момент, поворачивающий промежуточное колесо вокруг оси Z, окружные — момент, поворачивающий его вокруг оси. х. Эти моменты устанавливают промежуточное колесо в такое положение, при котором окружные и радиальные силы и реакция располагаются в одной плоскости (рис. 4.18, е). Силы, действующие между перекошенным и промежуточным колесами при изменении направления передаваемого момента, показаны штриховыми линиями (см. рис. 4.18, д). Радиальные силы сохраняют направление, но знак их плеча изменяется, и поэтому промежуточное колесо самоустанавливается относительно оси z в обратном направлении. Окружные силы меняют направление. Изменяется и знак их плеча. Поэтому промежуточное колесо самоустанавливается относительно оси. х в том же направлении. [c.192]

Каждый элемент жидкости в невозмущенном течении движется по окружности г = onst вокруг оси цилиндров. Пусть (,( (г)= mr ф есть момент импульса элемента с массой т (ф — угловая скорость). Действующая на него центробежная сила равна ) 1тг эта сила уравновешивается соответствующим радиальным градиентом давления, возникающим во вращающейся жидкости. Предположим теперь, что элемент жидкости, находящийся на расстоянии го от оси, подвергается малому смещению со своей траектории, так что попадает на расстояние г > Го от оси. Сохраняющийся момент импульса элемента остается при этом равным своему первоначальному значению ро =. и( о). Соответственно в его новом полол<ении иа него будет действовать центробежная сила, равная и тг К Для того чтобы элемент стремился возвратиться в исходное положение, эта центробежная сила должна быть меньше, чем ее равновесное значение > 1тг уравновешивающееся имеющимся на расстоянии г градиентом давления. Таким образом, необходимое условие устойчивости гласит [х- — > 0 разлагая [i(r) по степеням положительно " разности г — Го, напишем это условие в виде [c.143]

Напомним, что для цилиндрической поверхности это винтовые ЛШ1ИИ, окружности и прямые образующие. Опыт дает все эти виды траекторий разрушения. При кручении цилиндрических образцов траектория трещин при хрупком разрушении—винтовая линия с выходом на прямую образующую. По винтовым линиям происходит разрушение мраморных цилиндров при действии бокового давления, осевой силы и крутящего момента. Траектория трещин в цилиндрических тонкостенных трубах при действии внутреннего давления также совпадает с геодезическими линиями. В шаре трещины возникают по дугам больших кругов. На рис. 3 показано разрушение стального сферического резервуара [121], а на рис. 4 — стгл-лянной колбы. [c.15]

Автоматический кернер с раздвижной треногой (рис. 44,а) предназначен для накернивания центров без разметки на заготовках цилиндрической формы. Корпус кернера состоит из головки 1, пустотелого цилиндра 2 и рукоятки 3. В корпусе находятся пружины 4 VL 5, стержень 6 с накрнечником 7 ударник Н со смещающимся сухарем 9 и пружина 10. При нажатии острием наконечника на заготовку верхний конец стержня 6 упрется в сухарь 9, ударник 8 поднимется и сожмет пружину 4. При дальнейшем перемещении стержня сухарь, скользя по конической части отверстия цилиндра 2, будет перемещаться в радиальном направлении до тех пор, пока ось его отверстия не совпадет с осью стержня 6. В этот момент сухарь и ударник, скользя по стержню, быстро опустятся под действием пружины происходит удар и наконечник внедряется в материал заготовки, накернивая центр. Пружина 5 возвращает стержень в первоначальное положение. На головке 1 кернера по окружности через каждые 120 расположены три выступа. В середине каждого выступа имеется прорезь шириной 4 мм. В каждую прорезь вставлены три металлические клинообразные пластины II, закрепленные штифтами. Разжатие этих пластин, предназначенных для правильного нахождения центра на торце цилиндрической заготовки, осуществляется пружинами 12. [c.46]

Схемы полноповоротных устройств (ротаторов) показаны на рис. 12>,г,д. На рис. 73, г полноповоротность достигается следующим образом. Рабочая жидкость под давлением поступает через штуцер а в неподвижном корпусе 1 и действует на лопатку 4, при этом противоположная лопатка при упоре в деталь 6 утапливается в канал, сделанный в поворачиваемом вале 2. Слив жидкости идет через штуцер б. Реверс достигается при поступлении жидкости в штуцер б и сливе через штуцер а. Пружина 5 прижимает лопатки 4 к внутренней поверхности корпуса 1. Сальник 3 предохраняет от перетекания жидкости. На рис. 73,(3 показан ротатор, в котором поворотная часть 2, несущая груз, получает относительно неповоротной части 7 вращение при поступлении в полость а жидкости под давлением. При этом происходит перемещение цилиндров 4 в корпусе 2 и прижатие стаканами 5 шариков 6 к криволинейным поверхностям (верхней и нижней) на детали 1. Профиль этой поверхности по окружности радиуса 7 таков, что возникающая касательная сила Т, создающая вращающий момент Мвр=ТЯ. Пружины 3 служат для удержания цилиндров стаканов и шариков в исходном положении. [c.228]

Рассмотрим цилиндрический сосуд радиусом R (толщина стенки. S ) с коническим днищем (половина угла конуса а), нагруженный внутренним давлением р (рис. 15, а). Если представить, что каждая часть сосуда может деформироваться свободно, то под действием внутреннего давления по краям цилиндра и конуса возникнут деформации (рис. 15, б) радиальные перемещения Дц, Дк и угол поворота (угловое перемещение) 0ц, 0 . Очевидно, что эти деформации для цилиндра и конуса различные, т. е. Дц =т = Ф и Ф 0 . Однако оболочки связаны одна с другой (края их не свободны), и в рассматриваемом сечении деформации должны быть одинаковыми. В результате по краю появляются равномерно распределенные по окружности краевые нагрузки, лежащие в меридиональных сечениях сила Яд (МН/м) и момент Мц (МН м/м) (рис. 15, б). Кроме того, в случае, если обечайки соединены под углом, возникает распорная, равномерно распределенная по краю сила Р (МН/м). Краевая распорная сила равна проекции меридиональных сил, взятых с обратным знаком, на плоскость, проходящую через стыковое соединение. Например, для соединения, показанного на рис. 15, Р = —5 sina. [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...