Приведенные массы упругих элементов

I. ПРИВЕДЕННЫЕ МАССЫ УПРУГИХ ЭЛЕМЕНТОВ [c.200]

Полученный результат меньше приведенной массы, вычисленной точным способом с учетом действительной формы упругой линии балки всего на 1%. Значения приведенных масс некоторых элементов с распределенными массами приведены в табл. 25. [c.219]

В величину mi можно включить и массу пружины т , приведенную к точке удара. Правда, это приведение уже не может быть обезличенным и зависит от конкретных особенностей упругого элемента, который мы называем пружиной от того, каков характер его деформирования. [c.460]

Г. На рис. 187 изображена динамическая модель системы с упругой муфтой постоянной жесткости. Слева от муфты 2 показана модель двигателя /, а справа модель рабочей машины 3. Под номерами и 5 условно показаны приведенные массы с моментами инерции Д и Уа. Коэффициент жесткости упругого элемента равен с нм рад. В общем случае приведенные моменты инерции могут быть переменными, но если их величины не сильно колеблются, то можно считать их постоянными, равными их средним значениям, что конечно, понизит точность исследования, но сделает задачу исследования разрешимой. [c.301]

Физически сущность виброизоляции сводится к следующему (рис. 19). Между телом человека, характеризуемым входным импедансом Z, и корпусом машины с массой вводят дополнительный упругий элемент с коэффициентом с вязкостью (в случае виброзащитных рукавиц или простейших кресел) или упругий элемент с коэффициентом К2 с вязкостью Цз, массу /Из (масса рукоятки или сиденья) и упругий элемент Ki с вязкостью т х (в случае виброзащитных рукояток и более сложных кресел с подвеской). Пусть масса возбуждается каким-то спектром виброускорений, приведенным на рис. 19, б, с максимумом, находящимся в области максимума входного импеданса Z тела человека. Тогда путем подбора упругости коэффициента К2 (виброзащитных прокладок) можно добиться того, чтобы амплитудно-частотная характерис- [c.80]

Если упругий элемент (пружину) заменить телом, обладающим идеальной пластичностью (например, пластилиновый столбиком), то после первого же опускания массы и устранения внешней силы движение массы прекратится, поскольку восстанавливающей силы нет. Заметим, однако, что в телах не идеально пластичных, а в упруго-пластичных механические колебания происходят ). С такими колебаниями, в частности, тесно связана проблема малоцикловой усталости. Колебания происходят благодаря наличию у системы упругих свойств и, как следствие, наличию упругих восстанавливающих сил. Величина восстанавливающей силы зависит, при прочих равных условиях, от жесткости упругой системы (пружины) чем жестче пружина, тем при том же смещении массы больше значение восстанавливающей упругой силы. Пример с пружиной, разумеется, был приведен лишь для пояснения сущности явления. Роль пружины в разных случаях играют различные упругие системы. [c.64]

Проведенное авторами экспериментальное исследование распределения масс и упругих элементов в типовых трансмиссиях ряда машин показало, что в том случае, если амплитуды усилий от крутильных колебаний не превышают статической нагрузки и передачи редукторов постоянно находятся в нагруженном состоянии, эквивалентная приведенная схема при изучении крутильных колебаний представляется как многомассовая линейная упругая система, свободно движущаяся в пространстве. [c.254]

Примером системы с тремя степенями свободы с взаимными упругими связями между тремя массами может служить машина для усталостных испытаний материалов на растяжение-сжатие. На фиг. 1. 1 дана схема такой машины и разные виды условных обозначений ее приведенной колебательной системы. Жесткость резиновых амортизаторов, работающих в реальной машине на сдвиг, здесь для удобства представления может быть заменена эквивалентным упругим элементом работающим на растяже-ние-сжатие. Первая масса имеет скользящие опоры по станине. В них при расчете можно учесть сухое трение между поверхно- [c.25]

Как видно из примера, расчет удается доводить до общего соотношения между всеми параметрами системы в аналитической форме. Подстановка приведенных числовых данных дает кривую / на фиг. 2. 11, а. Для выявления роли отдельных параметров системы, масс, частоты и размеров упругого элемента с а были проведены дополнительные расчеты, в результате которых получены кривые 2—4. [c.109]

Цилиндр 1 с укрепленными на нем деталями имитирует приведенную массу руки ( 10 кг). Жесткость регулировочной пружины 13 составляет 3-10 Н/м. Упругий элемент 3, имитирующий жесткость руки, имеет нелинейную характеристику восстанавливающей силы. Электромагнитный демпфер с коэффициентом демпфирования порядка 80 Н-с/м имитирует вязкое трение руки человека. При испытаниях ручного инструмента имитатор прижимают к стенду, при этом цилиндр 1 перемещается на шариках И до совмещения указателя 12 с риской на цилиндре 1. Пружина 13 сжимается, а замкнутое кольцо 6 входит в магнитное поле демпфера. Ручной инструмент возбуждает колебания подвижных частей имитатора. Режим работы ручного инструмента с данным имитатором эквивалентен режиму работы инструмента в реальных производственных условиях. [c.392]

В установке П (см. табл. 15) две инерционные массы (nti и /П4) соединены через упругие направляющие с жесткостью j со станиной. Резонирующий элемент в виде симметричной упругой скобы с ветвями, обладающими жесткостью С2, соединенными по концам между собой и имеющими приведенные массы /Пг, прикреплен к инерционной массе т . Другой своей стороной, имеющей платформу, резонирующий элемент соединен с градуируемым образцовым динамометром, обладающим жесткостью Сз. Платформа резонирующего элемента и захват градуируемого динамометра образуют приведенную массу Шз. Основание динамометра соединено с инерционной массой /П4. По принципу работы установки жесткости j должны быть весьма малы и могут не учитываться при анализе колебательной системы установки. Жесткости ветвей резонирующего элемента должны быть такими, чтобы удовлетворялось неравенство [c.545]

В установке IV (см. табл. 15) упругий элемент градуируемого динамометра с жесткостью Сз соединен с двумя резонирующими элементами, имеющими одинаковую жесткость Массы т, и Шз — приведенные массы захватов градуируемого образцового динамометра и платформ резонирующих элементов. Резонирующие элементы другими своими концами соединены с одинаковыми инерционными [c.546]

Установка содержит Две различные по величине и свободно подвешенные к станине инерционные массы и mg. К большей инерционной массе т, прикреплен своим основанием упругий элемент с жесткостью с, градуируемого образцового динамометра, захват которого соединен с резонирующим элементом с. . Масса — приведенная масса части упругого элемента динамометра с захватом и части резонирующего элемента. Меньшая инерционная масса /Из соединена с другим концом резонирующего элемента. Инерционная масса Шз выполнена в виде основания, к которому плотно присоединяются сменные грузы. Для правильного функционирования установки должны удовлетворяться условия [c.547]

Следует отметить, что у механизмов с упругими элементами приведение масс и жесткостей теряет смысл, так как между движением толкателя и клапаном нет жесткой связи. [c.406]

При Fp О переходные процессы механического чувствительного элемента без упруго присоединенного катаракта и сил сухого трения являются сходящимися, апериодическими или колебательными, в зависимости от величины фактора торможения, фактора устойчивости и приведенной массы. [c.367]

Характерными элементами являются упругий безынерционный элемент длиной I с известными статическими податливостями бр, ф , бд = фр (оболочка, кольцо, пластина, стержень и т. д.), точечная масса т, вращающийся прецессирующий диск, обладающий массой т и приведенным моментом инерции J, стержень с распределенной массой, упругая опора, упругий шарнир, гармоническая сила или момент и т. д. [c.295]

По этой формуле видно, что время успокоения зависит от величины воздействия, величины допустимой погрешности, величины приведенной массы, жесткости упругих элементов и газодинамического сопротивления. [c.180]

Тогда упрощенно систему можно представить состоящей из двух масс тр (массы ротора двигателя и приведенных к нему масс элементов механизма подъема) и гпу (массы груза), связанных между собой упругим элементом с приведенной жесткостью к (рис. 1.5). [c.20]

Так как двигатель СМД-60 на установившихся режимах работы не вызывает колебания остова трактора Т-150, расчетную динамическую модель трансмиссии можно преобразовать к цепной динамической модели, представленной на рис. 4.19, а. Здесь /1, /г,..../ц — приведенные моменты инерции вращающихся и поступательно движущихся масс, а Сц, Сгз,. ... сюи — жесткости упругих элементов силовой передачи, приведенные к углу поворота коленчатого вала ДВС. [c.329]

При симметричном трехфазном возбуждении сердечника трансформатора в местах стыковки ярм и стержней возникают эквивалентные силы, показанные иа рис. 5-9, которые могут вызвать колебания сердечников, показанные на рис. 5-10. Магнитный сердечник, способный вибрировать таки-М образом и состоящий из равномерно распределенных масс и упругих элементов, может быть приведен к простому вибратору пружина — масса, для которого возбуждение имеет место только в случае, когда для сердечника в целом су.мма сил Р, действующих на концы стержней, перпендикулярна соответствующей оси стержня и возможного поперечного сдвига. [c.225]

Всякая упругая система имеет бесчисленное множество степеней свободы, поскольку число независимых координат, определяющих положение в пространстве распределенных в элементах системы масс, является бесконечно большим. Если собственную массу системы не учитывать совсем или учитывать приближенным приведением ее в одну или несколько точек, то условно систему можно рассматривать как имеющую одну или несколько степеней свободы. Без учета собственной массы упругую систему можно считать обладающей одной степенью свободы, если система несет один груз, положение которого в пространстве определяется только одной координатой. С учетом собственной массы систему условно считают обладающей одной степенью свободы, если собственную массу системы с достаточным приближением можно привести в точку подвеса груза. [c.309]

Рассмотрим наиболее неблагоприятный случай положения тележки возле концевой балки. При исследовании кран с грузом примем в виде трехмассовой двухсвязной модели две сосредоточенные приведенные массы и т.,, соединенные упругой связью с коэффициентом жесткости представляют мост крана с тележкой к массе т. на гибком элементе длиной I подвешена масса груза т,. [c.359]

Собственная масса упругих элементов М составляет существенную часть в общем балансе масс вибромашины. Поэтому при определении активной и реактивной масс собственная масса М учитывается коэффициентом приведения участков 1 , 1 соответственно к акгивнои и реактивной частям Полные приведенные массы [c.200]

Представление о влиянии сил инерции дает следующий расчет. Применительно к нагрузке в 50 тс (490 кн) приведенный вес упругого элемента составляет около 6,5 кг, а масса около 0,65 кг сек1м . Учитывая некоторую деформацию стакана, величину наибольшего перемещения можно принять равной 0,25 мм или соответственно 0,00025 м. Рабочая частота ю гидравлических испытательных машин одностороннего действия обычно не превышает 30 гц или 125—190 [Х/сек]. Для ю = 190[1/ е ] инерционная сила Q=ma(d = = 0,65-0,00025-1902 — 5,7 кн (0,011%), т. е. практически ничтожна. [c.43]

Применительно к машине на рис. 4, б элементы динамической схемы соответствуют — приведенной массе инерционных грузов 4 — жест-1ЮСТИ на изгиб балки 3 резонатора Ri — внутреннему сопротинлению в материале балки 3 и трению в соединениях между якорем 8, скобой 5, центральной частью балки 3 и захватом 9] ш, — приведенной массе якоря 8 возбудителя колебаний, части скобы 5, центральной части балки 3 резонатора и захвату 9 и Rg — соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению материала образца, Сц п R соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению упругого элемента датчика 11 силы — суммарной массе станины /, колонн 2, верхней траверсы 6 и возбудителя 7 колебаний и — соответственно жесткости и сопротивлению огюр (па рис. 4, 6 не показаны). Переменная сила электромагнитного возбудителя колебаний приложена к — захвату 9 (к центральной части балки 3 резонатора), и колебания резонатора возбуждают через заделку его упругого элемента. [c.38]

На рис. 7, в—с приведены динамические схемы машин для испытаний образцов при изгибе силовые схемы этих машин изображены на рис. 4, а и 5, б. На рис. 7, б и г изображены динамические схемы при возбуждении колебаний путем приложения переменной силы к свободному концу образца или к якорю, укрепленному на этом конце, а на рис. 7, д w е динамические схемы при возбуждении колебаний через датчик изгибающего момента Под следует понимать массу якоря укрепленного на конце образца, или (когда якоря не применяют) приведен ную массу, эквивалентную распредс ленной массе образца (или лопатки) при условии, что испытания проводят при колебании системы по первой форме, т. е. на основном тоне. Захват для образца, установленный на упругом элементе динамометра, имеет массу и момент инерции массы Уг-Под Шз подразумевается масса якоря электромагнитного возбудителя колебаний и крепежных устройств для датчика изгибающего момента или масса подвижной системы электродинамического возбудителя колебаний и кре-псжпых устройств датчика изгибающего момента, или масса аналогичных по назначению деталей при использовании возбудителей колебаний других типов. [c.141]

В установке I (табл. 15 упругий элемент с жвсткостью i образцового градуируемого динамометра одним концом укреплен к массивному основанию /По, а другим, несущим захват, соединен с резонирующим элементом с жесткостью с . Масса mj — приведенная масса захвата и голопки резонирующего элемента. Другим концом резонирующий элемент соединен с инерционной массой т , к которой присоединен упругий элемент с жесткостью Сз, несущий якорь с массой гпз электромагнитного возбудителя колебаний. [c.545]

Обзор задач, приводящих к исследованию виброударных систем, можно было бы значительно продолжить. Так, например, исследования, проведенные Е. П. Новодворским и В. А. Щербаковой, показали, что причинами динамических ошибок приборов, работающих в условиях вибрации, могут явиться ударное взаимодействие элементов кинематической цепи, замыкаемых упругими связями (см. также [39]). Соответствующая динамическая модель представлена на рис. 7.16, а. Здесь mi и m2 — приведенные массы обеих [c.237]

Отдельные массы, силы и коэффициенты л<есткости упругих связей можно мысленно сосредоточить в одном элементе механизма, движение которого сохраняется таким же, какое имеет место в действительности. Величины эквивалентных масс, эквивалентных коэффициентов упругости п эквивалентных сил определяются из условия, согласно которому кинетическая и потенциальная энергия эквивалентной системы и виртуальная работа эквивалентной силы будут в каждый данный момент такими же, как у исходного механизма. Подобное приведение масс и упругости механизма и всех внешних сил к одному элел пту называется редуцированием-, эквивалентные массы и упру1 сть называются редуцированной массой и редуцированной упругостью, а эквивалентная сила называется редуцированной силой. Для того чтобы можно было произвести редуцирование, мы должны знать в каждом положении механизма передаточное отношение между редуцированным и любым его элементом. [c.371]

Модель в виде материальной частицы с приведенными параметрами. Более патное описание закономерностей движения однородного слоя сыпучей среды по поступательно вибрирующей поверхности можно получить на основе предположения, что нижняя часть слоя непосредственно контактирующая с поверхностью, ведет себя как находящееся на поверхности твердое тело, а лежащие выше части слоя воздействуют на это тело посредством статического давления, равного их весу. Такое представление соответствует модели, изображенной на рис. 24, а масса контактирует с вибрирующей поверхнос1ью, а масса /Пд связана с /П посредством упругих элементов весьма малой жесткости с при этом гпо + — т, где т — масса всего слоя. Ука- [c.87]

При расчетах вибрационных машин часто возникает необходимость вычисления некоторых эквивалентных или приведенных значений позиционных, инерционных и днссипатнвных параметров системы. Такие задачи встречаются в трех различных ситуациях. Во-первых, когда упругие элементы или демпферы составляют последовательную, параллельную или смешанную группу, возникает необходимость подсчитать эквивалентное значение коэффициента жесткости или коэф [)Нцненга сопротивления группы. Во-вторых, в системах, где скорости (угловые скорости) ряда точек (или элементов) связаны постоянными передаточными отношениями, бывает целесообразно привести массы, моменты ииерции, коэффициенты жесткости и сопротивления к какой-либо одной точке или одному элементу без изменения принципиальной расчетной схемы машины. В-третьих, нахождение эквивалентных значений параметров становится необходимым в результате упрощения, иногда грубого, принципиальной расчетной схемы машины, например приведения системы с распределенными параметрами к системе с одной степенью свободы или приведение сильно нелинейной системы к линейной. [c.163]

Довольно просты расчеты и во второй ситуации. Так, если скорость (или перемещение ) точки присоединения упругогоэлемента и скорость X (или перемещение х) точки, к которой необходимо привести упругий элемент, связаны передаточным отношением i — х х = х х, то эквивалентное значение коэффициента жесткости с = t, где q — фактическое значение коэффициента жесткости. Аналогично для демпфера 6 = и для приведения массы из одной точки в другую т i-tn или момента инерции от одного элемента к другому J = [c.163]

Опоры представлены совокупностью масс М), квазиупругих (С) и квазивязких элементов (В). Элементы S соответствуют масляной пленке подшипников Л1 " — масса стула подшипника и статорных частей, приведенная к данной опоре Елементы С ", В>°> характеризуют упругие и демпфирующие свойства статора в месте его сопряжения с фундаментом Л — приведенная к опоре масса фундамента элементы С , отражают упругие и демпфирующие свойства [c.300]

Феноменология и реологические уравнения процесса дробления. С учетом приведенных закономерностей процесса дробления в вибрациоиноГ[ дробилке разработана феноменологическая модель дробимой горной массы (рис. 11). Модель представляет собой трехмассиое упруговязкопластическое реологическое тело. Общая масса куска т сосредотачивается в трех элементах модели — центральном ядре массой (1 — I) т, не участвующем в колебаниях, и двух колеблющихся массах. Так как кусок дробимою материала представляет o6oii систему с распределенными инерционными, упругими и пластическими свойствами и в процессе дробления по нему распространяется волна, то в реологической модели с дискретными массами для описания этого сложного процесса принимают приведенную массу т, участвующую в колебаниях и составляющую лишь часть общей массы куска т. Масса состоит из массы A,gm, находящейся в контакте со щекой, и массы (1 —Я) ёлг, свободно колеблющейся. Упругие деформации модели воспроизводятся упругими элементами с коэффициентом жесткости к. Рассеяние энергии (гистерезисные потери) [c.394]

В механических передачах суммарный момент инерции элементов передачи, приведенный к валу объекта, обычно не превосходит 10% момента инерции объекта и поэтому им можно пренебречь. Перечисленные особенности механических передач позволяют рассматривать широкий класс подобных передач как одно элементарное звено, состоящее из безынерционного упругого элемента и инерционной массы, соединенных между собой через люфтовый элемент рис. 4-1). [c.248]

Для легковых и грузовых автомобилей (с грузом) неподрес-соренные массы малы по сравнению с подрессоренной массой поэтому можно отбросить неподрессоренные массы и заменить упругие элементы рессоры и шины одним элементом, обладающим приведенной жесткостью С (рис. 89,6) [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...