Элементы Приведенные массы

Следует отметить, что у механизмов с упругими элементами приведение масс и жесткостей теряет смысл, так как между движением толкателя и клапаном нет жесткой связи. [c.406]

Коэффициент приведения массы k , зависящий от закона изменения скоростей движения элементов массы то, устанавливается из условия равенства кинетических энергий движения т р и то, которое приводит к выражению [c.385]

Матрицы [М] и [5] зависят от структурной схемы гидросистемы, геометрических размеров ее элементов и приведенных масс гидродвигателей. Эти матрицы не зависят от параметров потока и активных нагрузок на гидродвигателях. [c.145]

Г. На рис. 187 изображена динамическая модель системы с упругой муфтой постоянной жесткости. Слева от муфты 2 показана модель двигателя /, а справа модель рабочей машины 3. Под номерами и 5 условно показаны приведенные массы с моментами инерции Д и Уа. Коэффициент жесткости упругого элемента равен с нм рад. В общем случае приведенные моменты инерции могут быть переменными, но если их величины не сильно колеблются, то можно считать их постоянными, равными их средним значениям, что конечно, понизит точность исследования, но сделает задачу исследования разрешимой. [c.301]

В этих уравнениях приняты следующие обозначения. Давления имеют цифровые подстроченные индексы порядковых номеров камер, а все элементы, разделяющие камеры с объемами F, имеют двойную нумерацию (по потоку), причем F — эффективная площадь мембран, К — жесткость пружины, М — приведенная масса, б — коэффициент вязкого трения, N — сила затяжки пружины при закрытом клапане, d — эффективный диаметр отверстия дросселя, S — эффективный дросселируемый зазор, R — газовая иостоянная, Т — абсолютная температура. [c.110]

Приведение масс и моментов инерции. В наиболее простых случаях приведение масс или моментов инерции отдельных элементов колебательных систем полностью базируется на известных положениях, освещаемых в курсах теории механизмов и машин. Так, если требуется кулачково-зубчатый механизм (рис. 8, б) привести к динамической модели, показанной на рис. 8, а, достаточно инерционные характеристики ведомой части привести к оси коромысла 1. При этом [c.28]

Можно показать, что в общем случае при составлении дифференциальных уравнений нужно руководствоваться следующим правилом если в динамической модели имеются переменные приведенные моменты инерции или приведенные массы), то к соответствующему элементу схемы следует приложить дополнительный [c.63]

Цилиндр 1 с укрепленными на нем деталями имитирует приведенную массу руки ( 10 кг). Жесткость регулировочной пружины 13 составляет 3-10 Н/м. Упругий элемент 3, имитирующий жесткость руки, имеет нелинейную характеристику восстанавливающей силы. Электромагнитный демпфер с коэффициентом демпфирования порядка 80 Н-с/м имитирует вязкое трение руки человека. При испытаниях ручного инструмента имитатор прижимают к стенду, при этом цилиндр 1 перемещается на шариках И до совмещения указателя 12 с риской на цилиндре 1. Пружина 13 сжимается, а замкнутое кольцо 6 входит в магнитное поле демпфера. Ручной инструмент возбуждает колебания подвижных частей имитатора. Режим работы ручного инструмента с данным имитатором эквивалентен режиму работы инструмента в реальных производственных условиях. [c.392]

В установке П (см. табл. 15) две инерционные массы (nti и /П4) соединены через упругие направляющие с жесткостью j со станиной. Резонирующий элемент в виде симметричной упругой скобы с ветвями, обладающими жесткостью С2, соединенными по концам между собой и имеющими приведенные массы /Пг, прикреплен к инерционной массе т . Другой своей стороной, имеющей платформу, резонирующий элемент соединен с градуируемым образцовым динамометром, обладающим жесткостью Сз. Платформа резонирующего элемента и захват градуируемого динамометра образуют приведенную массу Шз. Основание динамометра соединено с инерционной массой /П4. По принципу работы установки жесткости j должны быть весьма малы и могут не учитываться при анализе колебательной системы установки. Жесткости ветвей резонирующего элемента должны быть такими, чтобы удовлетворялось неравенство [c.545]

В установке IV (см. табл. 15) упругий элемент градуируемого динамометра с жесткостью Сз соединен с двумя резонирующими элементами, имеющими одинаковую жесткость Массы т, и Шз — приведенные массы захватов градуируемого образцового динамометра и платформ резонирующих элементов. Резонирующие элементы другими своими концами соединены с одинаковыми инерционными [c.546]

Установка содержит Две различные по величине и свободно подвешенные к станине инерционные массы и mg. К большей инерционной массе т, прикреплен своим основанием упругий элемент с жесткостью с, градуируемого образцового динамометра, захват которого соединен с резонирующим элементом с. . Масса — приведенная масса части упругого элемента динамометра с захватом и части резонирующего элемента. Меньшая инерционная масса /Из соединена с другим концом резонирующего элемента. Инерционная масса Шз выполнена в виде основания, к которому плотно присоединяются сменные грузы. Для правильного функционирования установки должны удовлетворяться условия [c.547]

Здесь [Щ, [С] и [А ], как и ранее, соответственно матрицы масс, демпфирования и жесткости конечноэлементной модели ГЦК, составленные из соответствующих матриц для конечных элементов, приведенных на рис. 6.2, и сосредоточенных присоединенных масс и жесткостей от оставшихся пяти петель ГЦК и вспомогательных трубопроводов. Причем [c.193]

Достоинством второго способа является простота и общедоступность недостаток — необходимость экспериментального или расчетного определения приведенной массы датчика (с учетом массы пружин и других подвижных элементов). Кроме того, современные конструкции датчиков являются обычно герметизированными и имеют только электрический выход. Поэтому для приборов такого типа указанный способ неприменим. [c.121]

Приведенную массу Мдр конечного элемента рассчитывают с учетом того, что поперечные составляющие скорости виброперемещений отдельных точек элемента могут быть различны и с учетом малой жесткости при изгибе лопаток. [c.50]

Приведенная масса регулятора и органов топливоподающей аппаратуры двигателя определяется из условия равенства кинетической энергии некоторой фиктивной массы [J-, заменяющей муфту и участвующей в ее движении, сумме кинетических энергий масс муфты, деталей регулятора, топливного насоса и соединительных элементов, связанных в своем движении с относительным движением муфты. [c.253]

Если пружина не соосна с муфтой, то приводится треть массы пружины. Так как скорости движения торца пружины и муфты чувствительного элемента различны, то необходимо построить несколько положений механизма регулятора, задаться скоростью движения муфты V , построить планы скоростей (фиг. 196) и найти среднюю скорость V p подвижного торца пружины. Приведение массы такой пружины осуществляется в начале к подвижному концу [c.255]

Грузы механического чувствительного элемента иногда имеют форму, близкую к форме шара. В этом случае можно принять, что вся масса груза т р сосредоточена в его центре тяжести (фиг. 196, а) и при движении муфты со скоростью она перемещается со скоростью Vsp- Тогда определение приведенной массы производится по формуле [c.256]

J p — момент инерции груза относительно оси его подвеса. Аналогично этому производится приведение массы грузов чувствительного элемента, схема которого представлена на фиг. 101, д. Скорости движения грузов V p и муфты можно связать простым тригонометрическим соотношением [c.256]

Фиг. 198. Определение приведенной массы диафрагмы пневматического чувствительного элемента.

Полная приведенная масса регулятора и топливного насоса определяется как сумма таких же масс отдельных элементов. В качестве примеров в табл. 4 даны значения приведенных масс регуляторов fXp, а также регуляторов и топливных насосов fx некоторых двигателей. [c.261]

У регуляторов непрямого действия приведению масс подлежат только детали, связанные в своем движении с муфтой регулятора. К таким деталям относятся грузы, пружина чувствительного элемента муфта, золотник и элементы, связывающие золотник с муфтой. Приведение масс осуществляется описанным выше методом. [c.261]

При Fp О переходные процессы механического чувствительного элемента без упруго присоединенного катаракта и сил сухого трения являются сходящимися, апериодическими или колебательными, в зависимости от величины фактора торможения, фактора устойчивости и приведенной массы. [c.367]

Рассмотрим использование кольцевого оболочечного элемента применительно к решению задач динамики. Для получения матрицы приведенных масс элемента будем пренебрегать инерционными членами, связанными с угловыми ускорениями сечений. В этом случае для конечного элемента принцип возможных перемещений [c.147]

При записи условий стыковки отдельных элементов в глобальной системе координат матрица приведенных масс преобразуется так же, как и матрица жесткости элемента [c.149]

Поскольку искомый параметр собственного значения Л (или со ) входит в коэффициенты матрицы разрешающих дифференциальных уравнений, то коэффициенты матрицы фундаментальных решений [см. (4.135)1, а следовательно, и коэффициенты матрицы жесткости [см. (4.136)1 будут иметь нелинейную зависимость от Л (или со ). В случае разбивки оболочки на короткие элементы для каждого элемента можно применить прием линеаризации матрицы жесткости по параметру собственного значения (см. 3.6)- и выделить для элемента матрицу, аналогичную матрице приведенных начальных напряжений (или матрице приведенных масс). В случае необходимости стыковки отдельных элементов в глобальной системе координат преобразования матриц и векторов выполняются в соответствии с зависимостями (4.103), (4.109), которые были приведены в предыдущем параграфе. [c.159]

При решении задач устойчивости и колебаний для дополнительных перемещ,ений геометрические условия сопряжения остаются такими же, как и при решении задачи статики (5.57), поэтому для трехслойного элемента его матрица приведенных начальных напряжений и матрица приведенных масс преобразуются таким же образом, как и матрица жесткости элемента, т. е. с использованием соотношений (5.58). [c.218]

Если использовать данные тома 1 о собственных частотах стержней и балок и обозначить массу исходной системы т , а массу инерционного элемента приведенной системы с одной степенью свободы т, то для ряда характерных примеров можно привести значения т (полагая исходную и приведенную системы линейными)- [c.164]

I. ПРИВЕДЕННЫЕ МАССЫ УПРУГИХ ЭЛЕМЕНТОВ [c.200]

На рис. 6, б изображена динамическая схема испытательных машин второй группы, характеризующихся возбуждаемой динамической силой, передаваемой непосредственно на испытуемый образец. Для возбуждения этого усилия применяют, например, инерционные, электромагнитные, электро-гндравлические возбудители колебаний. Силовые схемы таких машин представлены на рис. 3, г и 4, а. Типичные представители этих машин — резонап-спые машины с электромагнитным возбуждением колебаний (см. рис. 4, а), применительно к которым элементы динамической схемы соответствуют mj + 2 — приведенной массе инерционных грузов 3, штока 4, якоря 10 и захвата И п R2 — соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению материала скобы 5 Сд и — соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению материала образца mg — захвату 12 и R — соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению материала датчика силы 13] — суммарной массе станины /, колонн 2, верхней траверсы 6 с установленными на ней механизмами. [c.38]

Применительно к машине на рис. 4, б элементы динамической схемы соответствуют — приведенной массе инерционных грузов 4 — жест-1ЮСТИ на изгиб балки 3 резонатора Ri — внутреннему сопротинлению в материале балки 3 и трению в соединениях между якорем 8, скобой 5, центральной частью балки 3 и захватом 9] ш, — приведенной массе якоря 8 возбудителя колебаний, части скобы 5, центральной части балки 3 резонатора и захвату 9 и Rg — соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению материала образца, Сц п R соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению упругого элемента датчика 11 силы — суммарной массе станины /, колонн 2, верхней траверсы 6 и возбудителя 7 колебаний и — соответственно жесткости и сопротивлению огюр (па рис. 4, 6 не показаны). Переменная сила электромагнитного возбудителя колебаний приложена к — захвату 9 (к центральной части балки 3 резонатора), и колебания резонатора возбуждают через заделку его упругого элемента. [c.38]

В установке I (табл. 15 упругий элемент с жвсткостью i образцового градуируемого динамометра одним концом укреплен к массивному основанию /По, а другим, несущим захват, соединен с резонирующим элементом с жесткостью с . Масса mj — приведенная масса захвата и голопки резонирующего элемента. Другим концом резонирующий элемент соединен с инерционной массой т , к которой присоединен упругий элемент с жесткостью Сз, несущий якорь с массой гпз электромагнитного возбудителя колебаний. [c.545]

Обзор задач, приводящих к исследованию виброударных систем, можно было бы значительно продолжить. Так, например, исследования, проведенные Е. П. Новодворским и В. А. Щербаковой, показали, что причинами динамических ошибок приборов, работающих в условиях вибрации, могут явиться ударное взаимодействие элементов кинематической цепи, замыкаемых упругими связями (см. также [39]). Соответствующая динамическая модель представлена на рис. 7.16, а. Здесь mi и m2 — приведенные массы обеих [c.237]

Отдельные массы, силы и коэффициенты л<есткости упругих связей можно мысленно сосредоточить в одном элементе механизма, движение которого сохраняется таким же, какое имеет место в действительности. Величины эквивалентных масс, эквивалентных коэффициентов упругости п эквивалентных сил определяются из условия, согласно которому кинетическая и потенциальная энергия эквивалентной системы и виртуальная работа эквивалентной силы будут в каждый данный момент такими же, как у исходного механизма. Подобное приведение масс и упругости механизма и всех внешних сил к одному элел пту называется редуцированием-, эквивалентные массы и упру1 сть называются редуцированной массой и редуцированной упругостью, а эквивалентная сила называется редуцированной силой. Для того чтобы можно было произвести редуцирование, мы должны знать в каждом положении механизма передаточное отношение между редуцированным и любым его элементом. [c.371]

Для динамического анализа движения клапанного механизма выгодно свести все массы механизма и все его пружины к одному элементу, чаще всего к клапану. Исходный и приведенный (редуцированный) механизмы должны быть динамически эквивалентными. Это означает, что в любой момент времени сумма кинетической и -потенциальной энергии исходното и приведенного механизма должна быть одинаковой. При приведении сил или моментов мы также исходим из требования, чтобы мгновенная мощность приведенного механизма была такой же, как исходного. Вполне понятно, что приведенные массы и. пружины, а также приведенные силы будут зависеть от положения механизма, так как от этого [c.400]

Для одномерных задач показаны этапы вывода вариационноматричным способом канонических систем дифференциальных уравнений, а также получения с помощью фундаментальных решений матриц жесткости одномерных элементов. Изложены основные положения метода конечных элементов, включая аппроксимацию решений, составление для элемента приведенных матриц жесткости,масс, начальных напряжений. Кратко рассмотрены методы решения задач динамики и нелинейной статики. [c.71]

Довольно просты расчеты и во второй ситуации. Так, если скорость (или перемещение ) точки присоединения упругогоэлемента и скорость X (или перемещение х) точки, к которой необходимо привести упругий элемент, связаны передаточным отношением i — х х = х х, то эквивалентное значение коэффициента жесткости с = t, где q — фактическое значение коэффициента жесткости. Аналогично для демпфера 6 = и для приведения массы из одной точки в другую т i-tn или момента инерции от одного элемента к другому J = [c.163]

Собственная масса упругих элементов М составляет существенную часть в общем балансе масс вибромашины. Поэтому при определении активной и реактивной масс собственная масса М учитывается коэффициентом приведения участков 1 , 1 соответственно к акгивнои и реактивной частям Полные приведенные массы [c.200]

Феноменология и реологические уравнения процесса дробления. С учетом приведенных закономерностей процесса дробления в вибрациоиноГ[ дробилке разработана феноменологическая модель дробимой горной массы (рис. 11). Модель представляет собой трехмассиое упруговязкопластическое реологическое тело. Общая масса куска т сосредотачивается в трех элементах модели — центральном ядре массой (1 — I) т, не участвующем в колебаниях, и двух колеблющихся массах. Так как кусок дробимою материала представляет o6oii систему с распределенными инерционными, упругими и пластическими свойствами и в процессе дробления по нему распространяется волна, то в реологической модели с дискретными массами для описания этого сложного процесса принимают приведенную массу т, участвующую в колебаниях и составляющую лишь часть общей массы куска т. Масса состоит из массы A,gm, находящейся в контакте со щекой, и массы (1 —Я) ёлг, свободно колеблющейся. Упругие деформации модели воспроизводятся упругими элементами с коэффициентом жесткости к. Рассеяние энергии (гистерезисные потери) [c.394]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...