Цилиндр (первая стадия)

ЦИЛИНДР (ПЕРВАЯ СТАДИЯ) [c.56]

I — шар (первая стадия) 2 — цилиндр (первая стадия) 3 — полуограниченное тело или плита (первая стадия) 4 — неограниченное тело с цилиндрической полостью [c.60]

Первая стадия. В течение первой стадии происходит проникновение тепла в толщу цилиндра. Первая стадия заканчивается при X=Xq, Расчет температуры цилиндра и количества переданной теплоты для первой стадии производится по формулам 27. [c.102]

Снижению выбросов продуктов неполного сгорания, улучшению экономичности способствует обеднение смеси, однако работа многоцилиндрового бензинового двигателя при а> 1,15 практически невозможна из-за появления пропусков воспламенения в отдельных цилиндрах. Эффективное сгорание бедных смесей (а> 1,3) в цилиндрах может быть обеспечено расслоением заряда, при котором воспламенение и начальная стадия процесса сгорания происходят в зоне обогащенной, а последующее — в зоне бедной смеси (рис. 21). Расслоение смеси препятствует образованию и окислов азота. В первой стадии сгорания этому способствует недостаток кислорода, во второй — относительно низкая температура горения. [c.45]

I. Постановка задачи. До тех пор, пока толщина X прогретого слоя не превышает размера Xq тела (в данном случае — радиуса цилиндра), в тепловом отношении такое тело ведет себя как неограниченное. В связи с этим бесконечно длинный круглый цилиндр радиуса Хо в первый период нагрева (первая стадия) можно рассматривать как неограниченное тело и, следовательно, применить к нему прежний метод решения задачи теплопроводности. [c.56]

Температурное поле рассматриваемого цилиндра является одномерным и симметричным относительно его оси. Весь процесс нагрева цилиндра делится на две стадии первую и вторую. В течение первой стадии происходит проникновение тепла в толщу материала. При T = Ti и Х=Хо начинается вторая стадия процесса, когда температура цилиндра изменяется по всему его объему одновременно. [c.76]

Первая стадия. Напомним, что температурное поле цилиндра в течение первой стадии нагрева определяется уравнением (99) параболы [c.76]

Приближенный расчет температурного поля цилиндра для первой стадии нагрева приведен по формулам (88) и (99), для второй стадии [c.78]

Постановка задачи. Бесконечно длинный круглый цилиндр имеет радиус Хо. Начальная температура цилиндра равна /о. Через поверхность цилиндра в момент т = 0 начинает поступать постоянный по величине удельный тепловой поток q. Требуется найти температурное поле цилиндра и количество переданной теплоты для первой стадии нагрева X [c.96]

Рассмотрим в общем виде температурные поля неограниченных тел (плита, цилиндр и шар в течение первой стадии ведут себя как тела неограниченные). Выше было показано, что температура неограниченного тела может подсчитываться по формуле (173) [c.97]

Во время вырубки пуансон и кромка матрицы разделяют материал листа вдоль замкнутой линии Толщина листа колеблется от нескольких десятых миллиметра до 10 мм. Пуансон представляет собой брусок или цилиндр, рабочей частью которого является режущая кромка. Матрица — это не очень толстая плита, имеющая сквозные отверстия, соответствующие форме и размеру вырубаемой детали или пробиваемому отверстию. От состояния режущей кромки в значительной мере зависят возникающие в материале напряжения и- деформация. На первой стадии вырубки поверхность пуансона давит на вырубаемый материал, а на второй стадии режущие кромки пуансона врезаются в него. Возникающее при вырубке усилие среза подвергает пуансон сжатию и продольному изгибу, а матрицу сжатию и поперечному изгибу (рис. 1). [c.10]

Для приближенного представления поля течений в задачах об истечении в вакуум покоящегося газа из выпуклого трехмерного объема или выпуклого цилиндра (плоскопараллельный случай) используются отрезки специальных рядов. Рассмотрение ведется в пространстве временного годографа и в пространстве годограф скорости — скорость звука , а соответствующие ряды дают решения нелинейного уравнения для аналогов потенциала скорости в упомянутых пространствах. Обнаружена быстрая сходимость рядов по характеристической переменной для первой стадии разлета в вакуум (до фокусировки слабых разрывов). Исследовано поведение газодинамических величин в окрестности точки фокусировки. Построены приближенные аналитические представления полей течения, приводятся результаты численных расчетов. [c.346]

Механическая обработка стакана цилиндра до соединения его с головкой (т. е. обработка в первой стадии) расчленяется на следующие этапы [c.207]

По окончании первой стадии обработки производится контроль стакана цилиндра, заключающийся [c.220]

Диаграмма т = т(у). Для расчета круглого скручиваемого цилиндра на чистое кручение в любой стадии работы материала необходимо иметь для материала вала диаграмму т = т(у). Эту диаграмму можно построить, либо используя непосредственно опыт с тонкостенной осесимметричной цилиндрической трубкой, изготовленной из исследуемого материала и подвергаемой чистому кручению, либо путем пересчета результатов опыта с осевым растяжениям образца. В первом случае в опыте замеряются — крутящий момент и —угол закручивания. Учитывая при этом практическую однородность напряженного состояния во всем объеме трубки, вследствие ее малой толщины и, следовательно, вследствие практически равномерного распределения напряжений по толщине трубки, определим т и у из уравнений одинаково справедливых в рассматриваемом случае (однородность поля напряжений) и в упругой и в пластической стадиях работы материала [c.36]

Характер изменения давлений для первой пары зубьев (начальная стадия зацепления) отличен от известного для контактирующих цилиндров, а длина площадки контакта оказалась почти в два раза меньшей. [c.185]

При установке на коленчатом валу нескольких цилиндров (см. рис. 2.3) в один и тот же момент времени все они находятся на разных стадиях (тактах) рабочего цикла. Так, например, если в первом цилиндре четырехцилиндрового двигателя (рис. 2.3, а) происходит рабочий ход, то в четвертом цилиндре при таком же положении поршня -впуск рабочей смеси (для карбюраторных двигателей) или всасывание воздуха (для дизелей), второй цилиндр работает на сжатие рабочей смеси, а третий - на выпуск отработавших газов. Таким образом, рабочий ход осуществляется последовательно цилиндрами 1, 3, 2 и 4. При этом за счет энергии рабочего хода одного цилиндра преодолеваются как внешние сопротивления, так и сопротивления перемещениям поршней других цилиндров, находящихся в других стадиях рабочего цикла двигателя. [c.28]

Расчет цилиндра в упруго пластической стадии может быть реализован по методу переменных параметров упругости на основе уравнения (10.1.49). В первом приближении [c.251]

Снять крышку распределителя и проворачивать вручную приводной вал так, чтобы ротор был повернут в сторону бокового электрода первого цилиндра (нумерация соединения с цилиндрами отмечена на крышке). В этом положении контакты прерывателя находятся в стадии размыкания (предварительно проверить правильность зазора между контактами, который должен соответствовать принятому 0,40 0,03 мм). [c.275]

Первое условие монотонности удовлетворено главные оси скорости деформации неизменно, во всех стадиях процесса обжатия цилиндра совпадают с одними и теми же материальными волокнами. Первая главная ось скорости деформации поверхностного слоя совпадает с нормалью к меридиональному сечению, вторая главная ось скорости деформации совпадает с нормалью к свободной поверхности и третья главная ось скорости деформации совпадает с направлением касательной к линии пересечения свободной поверхности с меридиональным сечением. [c.276]

Первая стадия измельчение сырья, смешивание и получение однородной уплотненной, дегазированной пластичной массы, пластичного порошка, жидкого водного шликера или парафинистого шликера. 13 зависимости от вида массы и формы изделия в дальнейшем применяют тот или иной метод формования. Изделия в виде тел вращения (тарельчатые — подвесные изоляторы, конусообразные и чашеобразные — штыревые и опорные изоляторы крупные пустотелые конусообразные — покрышки, цилиндрические монолитные — опорные и подвесные изоляторы и цилиндрические пустотелые — проходные изоляторы) формуют в гипсовых или стальных формах на формовочных станках или оправкой на станках типа токарных соответствующих заготовок, полученных выдавливанием через мундштук на особых прессах. Цилиндры и трубки обычно формуют также выдавле-нием через мундштук экструзионной машины. [c.232]

Преодоление этих противоречий достигается системами с двухстадийным накоплением энергии (рис. 37, в). На первой стадии осуществляется накопление потенциальной энергии в активном аккумуляторе 3. На второй стадии энергия аккумулятора передается массе жидкости в инерционном трубопроводе 5, соединяющем активный и пассивный 4 аккумуляторы. Наконец, при достижении требуемой скорости движения жидкости в инерционном трубопроводе ее кинетическая энергия направляется в цилиндр 2 машины. Необходимая скорость и момент передачи энергии на образец задается автоматически путевым ограничителем. Ограничитель снабжен специальным блоком настройки, устанавливающим его поршень перед испытанием в наперед заданное откалиброванное положение. [c.113]

Исследование теплообмена при первой стадии реакции Г. Беером [3.22] выполнено в условиях естественной конвекции и вынужденном обтекании нагреваемого цилиндра (0вн=10 мм, длина 120 мм) при атмосферном и пониженном (до 0,5 бар) давлениях, числах Re=(5— 10) -Ю и Gr 10 Фотометрическим методом было определено поле температур в пограничном слое и показано, что распределение температур у каждой поверхности для химически реагирующего и инертного газов практически одинаково. Отмечено также более сильное влияние неравновесности состава при вынужденной конвекции на теплообмен по сравнению с условиями естественной конвекции. (Неравновесность при 7 с 400°К достигалась снижением давления.) [c.59]

С использованием этих данных мощность по Билу составляет 542 кВт, т. е. такой подход заслуживает внимания. На первой стадии разработки были созданы лишь два из четырех цилиндров, и двигатель был простого действия. Как уже об- [c.404]

На первой стадии анализа напряжений ствол орудия рассматривают как гладкий толстостенный цилиндр. Теоретические исследования, выполненные Ланингом (1944 г.), принадлежат к числу первых точных работ по анализу напряжений в толстостенных цилиндрах, подвергающихся действию случайных нагрузок. Методами анализа Ланинга можно оценивать напряжения при случайных равномерно распределенных нагрузках внутреннем давлении внешнем давлении внутренних и наружных срезывающих усилиях. Используя принцип суперпозиции, можно подсчитать напряжение для произвольного их сочетания. Более исчерпывающая информация этого типа была получена позднее в Арсенале Уотертаун (1954 г.). [c.307]

Механизм герметизации. В поршневых кольцах возможны утечки среды по цилиндрической (Qi) и торцовой Q2) областям контакта, а также по разрезу (замку). Плотность соединения обеспечивается контактными давлениями рк = Рко + -I- ккр и ркт = кгр, создаваемыми соответственно силами Рк и Рл (рис. А22,е,ж). Между поверхностями цилиндра и кольца существует развитая система микроканалов и макрощелей, обусловленных овальностью кольца, волнистостью поверхности, температурными и нагрузочными деформациями. Аналогична система утечек Qx по торцу кольца. Микроканалы в местах плотного контакта определяются параметром шероховатости Rz и их размеры достигают размеров зазора (8,- ж 2 мкм). Размер макрощелей, обусловленных погрешностями формы, 5 10 мкм. Вследствие относительно низких давлений рк и и значительной твердости деталей УПС все микронеровности и дефекты контактной поверхности не заполняются. Механизм образования системы каналов утечки подобен первой стадии процесса для УН (см. подразд. 3.2). Течение жидкости по микро- и макроканалам описывается уравнениями (1.18), (1.28), (1.35) и (3.6). При этом фрикционный расход в направлении оси цилиндра может играть заметную роль только при уплотнении жидкостей с высокой вязкостью. Течение газов описывается уравнениями [c.176]

Необходимо отметить два варианта фрагментации длинных цилиндрических частиц. Разделение цилиндра происходит вследствие сдвига при кручении с образованием конуса-впадины и конуса-выступа на ответных фрагментированных частях цилиндров. Следует подчеркнуть, что на поверхности контактного взаимодействия на перемычках наблюдаются сферические частицы, у которых выявляется конусообразная впадина небольших размеров. Это указывает на последовательность формирования сферических частиц из фрагментов первоначальной цилиндрической частицы больших размеров. Необходимо указать на формирование частиц, имеющих форму, близкую к цилиндрической, но отличающихся выраженной ячеистой структурой поверхности (см, рис. 86,6). Фрагментирование этих частиц происходит по границам ячеек. Сохранившийся рельеф поверхности указанных частиц свидетельствует о том, что он сформирован непосредственно перед доломом образца. Частица не имеет следов обкатки в виде смятия поверхности в результате пластической деформации. Если исходить из того, что эта частица характеризует первую стадию последующего формирования сферических частиц, то ее ячеистая структура поверхности может быть сопоставлена с вторичной ячеистой дислокационной структурой, формирующейся в металле при циклическом нагружении [36, 210—212], Тогда формирование цилиндров первоначально связано с развитием трещины в материале по границам вторичной ячеистой дислокационной структуры, образующей границу объема металла, подвергающегося ротационной пластической деформации [c.180]

На первой Стадии технологического процесса изготовления текстолитовых цилиндров и трубок производят пропитку хлопчатобумажной ткани на вертикальных пропиточных машинах растворами бакелитовых смол. Пропитанная ткань в шахте пропиточной машины подвергается сушке при 90—110 °С за время сушкп происходит удаление растворителя и летучих продуктов. По окончании сушки связующее на ткани проявляет свои клеящие свойства только в условиях повышенных температур. [c.533]

Первая стадия измельчение сырья, смешивание н получение однородной уплотненной, дегазированной пластичной массы, пластичного порошка, жидкого водного шликера илп парафинистого шликера. В зависимости от вида массы и формы изделия в далынейшем применяют тот или иной метод формования из пластичной массы. Изделия в виде тел вращения (тарельчатые — подвесные изоляторы, конусообразные и чашеобразные—штыревые и опорные изоляторы, крупные пустотелые конусообразные —покрышки, цилиндрические монолитные—подвесные изоляторы и пустотелые проходные изоляторы) формуют или в гипсовых формах или оправкой соответствующих заготовок на токарных станках. Цилиндры и трубки диаметром примерно до 100 мм формуют выдавливанием массы через мундштук на специальных прессах. [c.266]

Защитные свойства продуктов по предлагаемому методу оценивают в несколько стадий. На первой стадии рабочий электрод — цилиндр, покрытый исследуемым продуктом, подсоединяют к ротору установки и опускают в электрод — стакан с агрессивным моющим раствором. После двухминутной выдержки замеряют стацио парный потенциал и токи при различных значениях потенциала рабочего электрода (см. рис. 10). Отсутствие токов свидетельствует о том, что покрытие имеет высокое сопротивление и стойко к моющему раствору. На второй стадии вращают рабочий электрод в течение 15 ыик в агрессивном моющем растворе. Частота вращения 50 рад/с. После этого замеряют стационарный потенциал и токи. На этой стадии определяют более длительное и интенсивное воздействие агрессивного моющего раствора на исследуемое покрытие. Анодные коррозионные токи свидетельствуют о стойкости покрытия чем больше ток, тем менее эффективно покрытие. [c.42]

По первой стадии. Предварительная проверка паспортных данных более 2000 поршневых колец двигателя Д-54 производства макин-ского, пермского и одесского заводов показала, что кольца пермского и макинского по качеству значительно выше колец одесского завода. Последние производства 1954—1957 гг. (до начала 1958 г.) имели значительные колебания по радиальной толщине (часто выше 0,5 мм). Более того, разница в радиальной толщине (по верхней и нижней кромкам) в одном и том же сечении часто доходила до 0,5 мм, что приводило к скручиванию кольца, введенного в цилиндр, а следовательно, и к плохой прилегаемости его к стенкам гильзы цилиндра и как результаг этого к повышенной перекачке масла из картера в камеру сгорания. [c.211]

Нагреватель 8 собран из отдельных трубок, смонтированных в виде пучка на верхней стороне головки 9 цилиндра. На первой стадии испытаний среднее давление рабочего тела ограничивалось величиной 110 кгс/см , так как наиболее нагретые узлы и детали двигателя (головка цилиндра, трубчатый нагреватель и т. д.) изготовлялись из нержавеющих сталей (типа Х18Н9Т). На второй стадии детали и узлы, подверженные воздействию высоких температур, отливались из сплава хейнез [c.114]

Конвейер-перекладчик с высотой подъема лент 300—400 мм применяют в тех случаях, когда необходимо на рабочих позициях расточных станков опустить перемещаемые детали в приспособление шахтного типа. На рис. 7, б показан конвейер-переклад-чик, смонтированный из балок 7, установленных на подставках 8 и на средних частях станин станков. На балках в опорах установлены поворотные рычаги 4 подъема транспортных лент 6, осуществляющих перенос деталей 1. Продольное перемещение лент 5 производится кареткой 2, приводимой от гидроцилиндра 3. Рычаги 4 связаны между собой штангами 5. Во время подъема лент рычаги поворачиваются против часовой стрелки под действием качающихся гидроцилиндров 12 и 9. Значительная сила требуется только на первом этапе подъема лент, поэтому цилиндры 9 установлены так, что действуют только в начале подъема, тогда как цилиндр /2 действует на всем пути подъема. Шток цилиндра 9 жестко связан со скалкой 11, движущейся по направляющим серьги 10, закрепленной на рычаге подъема лент. Шток цилиндра 9 упирается в серьгу только в начальной стадии подъема, соответствующей полному ходу этого цилинд- [c.107]

В большинстве методов опыт начинается при равномерном начальном распределении температуры внутри образца. Основные задачи этой группы рассмотрены А. В. Лыковым [25. В частности, им подробно изучены закономерности разогрева (охлаждения) пластины, цилиндра и шара при простейших граничных условиях первого, второго и третьего рода (см. 2, 3, 4 в гл. 5 и 1, 2, 3 в гл. 7 монографии А. В. Лыкова Теория теплопроводности , 1967 г.). Указанные аналитические соотношения дают возможность рассчитать перепад температуры внутри тела на любой стадии разогрева и по степени отклонения этого перепада (R, т) от квазистационарного (R, оо) = рдг (R) анализировать длительность Трег начальной стадии теплового процесса. [c.13]

Метод 28 — показатели 35, 36. Величины ф1 и фг характеризуют суммарные адсорбционно-хемосорбционные и адгезионно-когезионные свойства пленок, стойкость к моющим агрессивным растворам [20, 34—48]. Их измеряют на установке ТОНЭР , разработанной для оценки ПИНС. При этом метод имитирует как условия воздействия агрессивного электролита во время эксплуатации автомобилей, так и воздействие моющих растворов во время мойки автомобилей. В методе использована лабораторная установка с рабочей ячейкой (рис. 19). Рабочий электрод в виде цилиндра, изготовленный из Ст. 3, соединен с ротором и опущен в стакан, играющий роль вспомогательного электрода, из нержавеющей стали Х18Н9Т. Электролитическим ключом ячейка соединена с электродом сравнения и подключена к потенциостату П-5827. Для работы выбран агрессивный моющий раствор, содержащий сульфат натрия и сульфонол. (ГОСТ 12389—69) pH раствора доводят до 3 концентрированным бромидом водорода. Наличие сульфонола придает раствору моющие свойства, а ионов SO42-, Вг-, Н+ — агрессивные. Испытание проводят в три стадии первые две стадии оценивают показатели 35 и 36, а третья — абразивостойкость пленок и описана ниже (см. свойства ФСе). [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...