Допущения, принятые в расчете

Допущения, принятые в расчете [c.22]

Какие допущения приняты в расчетах сварных соединений [c.35]

Учитывая все допущения, принятые в расчете, расчетные усилия можно определить по формуле [c.419]

Существуют различные экспериментальные и расчетные методы определения ОСН и деформаций. Комплексное исследование ОСН расчетными и экспериментальными методами, сопоставление соответствующих данных позволяют судить о достоверности получаемых значений и характере распределения остаточных напряжений (ОН) в сварном соединении. Кроме того, появляется возможность оценить корректность и приемлемость принятых в расчетах допущений. В связи с этим в данном разделе рассматриваются основные расчетные и экспериментальные методы определения ОСН и выявляются преимущества и недостатки, присущие каждой группе методов. [c.269]

Результаты сопоставлений экспериментальных и расчетных данных показывают достаточную корректность принятых в расчете допущений при схематизации процесса сварки с точки зрения определения ОСН. Это обстоятельство дает основание считать, что полученные расчетным путем поля ОСН в типовых сварных узлах с достаточной точностью отражают реальные ситуации. [c.297]

В настоящей главе будет приведен ряд задач, решенных с применением отмеченного выше приема [55], [56]. Так как рассматриваемое решение является приближенным, то в первую очередь следует оговорить те допущения, которые приняты в расчете. [c.172]

Все проведенные расчеты были выполнены при замещении НГК одним узлом. Такое допущение требует проверки, так как территория, охватываемая системой, простирается с севера на юг и с запада на восток на 600—700 км. Поэтому было проведено дополнительное исследование при моделировании узла НГК с шестью узлами (на рис. 8.8, узлы 6—11). Результаты расчета переходного процесса при отказах линий связей с ГЭС и с Сибирью представлены соответственно на рис. 8.9 и рис. 8. 10. Они свидетельствуют о том, что при принятых в расчете пропускных способностях связей между узлами в НГК обеспечиваются устойчивость системы, а следовательно, и бесперебойное электроснабжение потребителей. На рис. 8.10 обращает на себя внимание колебание узлов по связям 7—10 и 10—11. Оно обусловлено малой инерционностью узла 10 вследствие отсутствия в нем собственных электростанций. В этом узле должны быть [c.180]

Отклонение расчетных данных от экспериментальных можно объяснить допущениями, принятыми при расчетах теплоотводящей способности стендового узла, о которых упоминалось ранее. Принятые допущения снижают расчетные значения теплоотводящей способности стендового узла и нагрузочной способности опытных ТПС при их работе в этом узле. [c.85]

Допущения, принятые при расчете угловую скорость со за один оборот вала кривошипа считаем (в первом приближении) постоянной, положение молотка принимаем горизонтальным силами сопротивления воздуха и силами трения в ударном узле пренебрегаем. [c.183]

Ошибки в расчетах прочности. В результате этих ошибок размеры опасных сечений могут получаться неоправданно малыми или большими. При заниженном размере опасного сечения происходит преждевременный выход изделия из строя или его поломка. Если опасное Сечение увеличенное, неоправданно растет масса изделия и расход материала. Эти ошибки основываются ва недостаточной нли ошибочной оценке реально действующих сил в изделии, принятии неверной расчетной схемы, методики расчетов нли допущении ошибок в расчетах. [c.162]

Область изменения параметров, для которой применима объединенная диаграмма is, зависит от величины допустимой погрешности в расчетах. Прилагаемая диаграмма построена в таком же масштабе, в каком строится обычно диаграмма t-s для водяного пара. Поэтому степень точности графического определения величин по диаграмме для инженерных расчетов в большинстве случаев оказывается вполне удовлетворительной. Остается рассмотреть, следовательно, только те погрешности, которые возникают в результате допущений, принятых при расчете и построении диаграммы. [c.148]

Оценивается достоверность каждого принятого в расчете допущения. [c.35]

Консольная балка прямоугольного поперечного сечения склеена из двух призм и нагружена сосредоточенной силой (см. рисунок). Исходя из обычных допущений, принятых в расчетах на изгиб, найти значение и направление касательного напряження. [c.122]

В соответствии с экспериментальными данными [211] принимаются следующие значения параметров, входящих в уравнение (2.73) / о = 1,0-10-4 мм бн = 0,72 Kp = 9fi-, рн = 20,0 мм . В результате численного решения уравнения (2.73) при различных значениях параметра С была получена искомая зависимость Ef = Bf dmlGi), представленная на рис. 2.23. При amlOi = = 0,53, что отвечает средней жесткости напряженного состояния на этапе деформирования при одноосном растяжении, расчетное значение Bf— 1,67. По данным работы [211], соответствующее экспериментальное значение е/=1,8-ь2,0. Из сопоставления расчетных и экспериментальных результатов видно, что модель дает весьма удовлетворительную оценку нижней границы критической деформации, что является следствием принятого в расчете допущения, при котором не учитывается деформация на этапе нестабильного слияния пор. [c.121]

Учитывая изложенное, можно заключить, что экспериментальные методы измерения ОСН не могут дать полного представления о распределении напряжений по всему объему конструкции. Применение их ограничено случаями определения напряжений по какому-либо сечению узла (при этом известны только компоненты тензора напряжений, действующие в плоскости, перпендикулярной этому сечению), по поверхности изделия, а также оценкой средних по толщине соединения напряжений. Оценка локальных напряжений в высокоградиентных полях возможна как интегральная. Для детального исследования областей с высокоградиентньши полями напряжений целесообразно применять расчетные методы, а экспериментальные использовать для оценки корректности и применимости принятых в расчетах допущений. [c.271]

При воздействии импульса излучения ОКГ, сфокусированного с помощью цилиндрической оптики, зона упрочнения в плане представляет собой полосу длиной I и шириной Ь. Причем вполне справедливым оказывается принятое в расчетах предыдущей главы допущение о радиусе закругления концов полосы, примерно равном Ы2. Форма зоны в продольном сечении имеет вид, показанный на рис. 54, а, причем размеры ее соответствуют режиму облучения стали ШХ15 импульсом с энергией 30 Дж, длительностью 6 мс с помощью цилиндрической линзы с фокусным расстоянием Р — 35 мм. [c.80]

В табл. 4.4 сопоставлены экспериментальные допустимые значения PaV 3 с их расчетными значениями PaV р. При расчетах использованы значения критических температур (см. табл. 4.1), параметры теплоотвода стендового узла (табл. 4.2) и коэффициенты трения ТПС (см. табл. 4.6). Как следует из табл. 4.4, расчетные и экспериментальные значения [paV] близки между собой, расхождения лежат в пределах 20 %, причем во всех случаях [ра 1э > [Paiilp- Отклонение расчетных данных от экспериментальных можно объяснить допущениями, принятыми при расчетах теплоотводящей способности стендового узла. Принятые допущения снижают расчетную тепло- [c.123]

Изложенный выше метод расчета движения дискретной фазы по лопаткам постоянного профиля [151J распространен на более общий случай лопаток произвольной формы (переменного профиля по высоте) [6]. При этом, однако, сохраняются основные допущения, принятые в методе, изложенном выше. Лопатки переменного профиля рассчитываются по участкам на каждом участке профиль принимается постоянным. Можно, однако, поверхность лопатки задать уравнением х у, г), при этом ось 2 будет совпадать с радиальной осью лопатки, т. е. с прямой, на которой расположены центры тяжести поперечных сечений. [c.168]

Метод Л. И. Селезнева и С. Т. Цвигуна применим для любых цилиндрических и кольцевых каналов (в рамках принятых допущений) и, в частности, для расчета сепарационных устройств (сц. гл. 7). Расчет закрученных потоков в зазорах ступени основан на известных допущениях, принятых в теории турбомашин. i [c.171]

Процессы регулирования машин, даже при наличии промпере-грева, протекают, как правило, значительно быстрее, чем в паровых котлах. Особенности системы регулирования силовой машины с точки зрения регулирования установки в целом имеют второстепенное значение. В связи с этим для наших исследований достаточно грубо оценить поведение машины, что достигается за счет ряда упрощающих допущений, принятых в последующих расчетах. [c.193]

Влияние угла клина на основные характеристики скачка уплотнения можно оценить по кривым на рис. 7-10, а. С увеличением угла клина возрастают угол скачка и его интенсивность скорость за скачком уменьшается, что находится в полном соответствии с известными характеристиками адиабатических скачков в однофазной среде. На рис. 7-10,6 представлены кривые интенсивности и углов скачка в зависимости от комплекса Mi sin Pi при Mi = onst и переменных углах б. Как и на рис. 7-10, а здесь нанесены теоретические кривые, полученные расчетом по методике, изложенной в 7-1. Следует отметить удовлетворительную сходимость теории с экспериментом, если учесть, что условия опыта не вполне совпадают с допущениями, принятыми в теории. [c.189]

Экспериментальные скорости нагрева удовлетворительно коррелируют с расчетными. Некоторое расхождение объясняется влиянием допущений, Принятых при расчете, а также тем, что процесс карбидизации возможно затормаживается мапой скоростью доставки углерода в реакционную зону. [c.29]

Сравнением вычисленных напряжений а или т с допускаемыми [а определяются коэффициенты расчетного запаса = ( rl/a и П == 1т]/т. Для конструкций, работающих на устойчивость, расчетный запас равен отношению критических нагрузок к расчетным Л = PhplfP - Конструкция удовлетворяет требованиям, прочности, если = 1. При > 1 имеется избыток прочности. Реальная работа конструкции почти никогда не соответствует принятой расчетной схеме, поэтому определение точных значений разрушающих нагрузок теоретическим путем практически невозможно, за исключением некоторых простейших схем. Наиболее достоверно разрушающие нагрузки, как правило, устанавливаются опытным путем. Из приближенности расчетных схем также следует, что к оценке конструктивных изменений по расчетным запасам нужно подходить с осторожностью. Не зная допущений и всех условностей, принятых в расчете, можно прийтн к неверному выводу. [c.31]

Некоторую неясность в обсуждаемом вопросе о влиянии жесткой стенки на механическое упрочнение мягкого металла шва в сварном и паяном соединениях внесли расчеты пределов прочности соединений на основе весьма упрощающих моделирование напряженного состояния допущений, принятых в работе Л. М. Качанова и О. И. Бакши. [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...