Испытания на трение при скольжении

Следует различать а) испытания на трение при начале скольжения и б) испытания на трение при скольжении. [c.27]

Испытание на трение при скольжении. На фиг. 59 представлена дисковая машина с двумя испытуемыми образцами 1, лежащими своими плоскими сторонами на диске 2, приводимом во вращение от электродвигателя. Образцы закреп-лены по концам дер- 1 [c.27]

Испытания на трение при начале скольжения. При этом испытании наиболее распространёнными (при исследованиях) являются приборы, схематически представленные на фиг. 57 и 58. На [c.27]

Испытание на трение при начале скольжения. При этом испытании наиболее распространенными (при исследованиях) являются приборы, схематически представленные на фиг. 57 и 58. На фиг. 57 представлена схема прибора, называемого горизонтальной плоскостью (ГП — ИМАШ), у которого плита I может перемещаться поступательно в направляющих под действием привода 2. На плиту I кладется (фиг. 57, а) испытуемый образец 3, соприкасающийся с ней своей плоской стороной и нагру- [c.26]

Одновременно с испытанием на ударно-абразивное изнашивание для получения сравнительных результатов проводили испытания тех же образцов на изнашивание при скольжении. Для испытаний использовали шкурку с электрокорундом марки 33 зернистостью 120 мкм. Нагрузка на образец составляла 30 Н, путь трения 20 м. [c.80]

Очень эффективна йодированная олеиновая кислота (смазка Т-3), которая успешно прошла лабораторные испытания на трение пары титан — титан, в сравнении с чистой олеиновой кислотой, трансмиссионным маслом и без смазки при скорости скольжения 0,2—0,23 м сек. [c.77]

Испытание на трение часто производится для сравнительной оценки величины коэфициента трения разных материалов в паре со сталью в условиях несовершенной смазки. Козфициент трения при несовершенной смазке зависит не только от свойств испытуемого материала, но и от ряда других факторов, из которых одни могут легко поддерживаться в течение испытания постоянными (скорость скольжения, нагрузка, смазочный материал), в то время как другие изменяются в процессе трения вследствие приработки (фактическая поверхность соприкосновения, температура и вязкость смазки в зазоре, шероховатость поверхностей трения). [c.207]

Кристаллизация эвтектики при снижении температуры без прекраш ения скольжения образцов не приводила к катастрофическому росту коэффициента трения и свариванию образцов, как этого можно было ожидать, а трение устанавливалось на новом, более высоком уровне. Происходило оно уже не между железом и графитом, а между железом и сплавом железа с графитом, имею-ш,им приблизительно эвтектический состав. Железо, находящееся в контакте с эвтектическим сплавом, утрачивает первоначальный состав (насыщается углеродом), так как диффузионные процессы в случае эвтектического плавления проходят с очень большой скоростью. На образце графита после испытания на трение в паре с железом ясно виден слои чугуна эвтектического состава. [c.82]

Для повышения износостойкости паровозных деталей необходимо оценить и выбрать материалы, устойчивые против истирания в условиях разрушения за счет схватывания и механического зацепления неровностей при непосредственном (без слоя смазки) контакте. Лабораторные испытания на износ при трении скольжения практически сухих поверхностей на машине типа Амслера воспроизводят разрушение при трении за счет схватывания и механического зацепления. Экспериментально установлено, что в этих условиях истирания износостойкость углеродистых сталей и нелегированных серых чугунов связана с другими качественными характеристиками в следующем порядке . 1) износ тем меньше, чем выше содержание углерода в стали или связанного углерода в сером чугуне б) при равном содержании углерода износ тем меньше, чем выше твердость в) при равной твердости и одинаковом содержании углерода износ меньше при такой структуре, которая соответствует меньшей скорости охлаждения в интервале критических температур. [c.217]

В проведенной нами работе выполнены испытания на износ при трении скольжения б.ез смазки образцов трех марок углеродистой стали, химический состав которых указан в таблице (см, ниже). [c.236]

Условия испытания на трение и износ номинальное давление 2 МПа скорость скольжения 0,00002 до 0,0083 м/с номинальная площадь контакта 4 см смазка — масло индустриальное 45 с содержанием 20 % абразива при испытании на износ. [c.110]

Одной из разновидностей механических установок являются установки, имитирующие эрозионный износ с помощью специального индентора, которому при помощи генератора сообщалось колебательное движение. Принцип рассматриваемого метода состоит в объединении способа испытания на трение скольжения при возвратно-поступа-тельном движении истираемой поверхности и вибрации индентора. Установки такого рода по некоторым характеристикам имеют преимущества перед установками с подвижной истираемой поверхностью и особенно удобны для проведения лабораторных испытаний. Однако следует отметить, что вследствие того, что индентор воздействует на малый участок поверхности под прямым углом и при этом не имитируются реальные условия, наблюдаемые при ударно-абразивном износе, результаты испытаний являются условными. [c.32]

Таким образом, для моделирования лабораторных испытаний на трение важно сохранение двух температурных характеристик контактной температуры и температурного градиента при моделировании износа, только контактной температуры. Объемная температура не имеет значения, за исключением весьма напряженных узлов трения. Поэтому при оценке трения необходимо на лабораторной установке сохранять скорость скольжения натуры. При оценке износа задача упрощается. Контактная температура представляет собой сумму температуры трения и объемной температуры, поэтому, увеличивая объемную температуру, искусственно подогревая образец, или создавая значительную нагрузку, можно получить ту же контактную температуру при меньшей скорости скольжения. [c.290]

Антифрикционные свойства покрытий и их износостойкость исследовали на переоборудованной машине трения конструкции Зайцева [72]. Неподвижным телом была шайба, на поверхность которой методом вихревого напыления наносили пленку толщиной 0,1—0,15 мм. Подвижным телом служили три стальных цилиндра диаметром 8 мм, закрепленные в обойме равномерно по окружности радиусом 20 мм. Момент трения измеряли посредством тензометрической установки и записывали на ленту потенциометра. Скорость скольжения равнялась 0,143 м/с. Перед испытанием образцы обезжиривали авиационным бензином и спиртом. На рис. 45 показано изменение коэффициента трения с изменением нагрузки. Исследования показали, что увеличение нагрузки влияет на стабильность момента трения. При скольжении учащаются рывки и колебания. Однако наиболее стабильным моментом трения обладает капрон, термообработанный в масле. Стальные рывки и колебания момента трения наблюдались при трении полиэтиленовых покрытий. [c.93]

Покрытия из пентапласта при испытании на трение в отсутствие смазки длительно работают при скорости скольжения [c.89]

Испытания на трение проводятся на образцах, имеющих постоянную поверхность трения, или на целых подшипниках при постепенно возрастающей нагрузке. Существенным является обеспечение строго одинаковых исходных состояний и условий для разных сравниваемых образцов. Начав со сравнительно легких внешних условий, при которых коэффициент трения невысок и испытуемый материал не нагревается, постепенно утяжеляют их, наблюдая при этом за изменением коэффициента трения. Утяжеление условий испытания достигается чаще всего повышением нагрузки, реже подогревом цапфы с целью понижения вязкости смазки или понижения скорости скольжения. При некоторой нагрузке коэффициент трения начинает резко повышаться. Опыт прекращается, когда коэффициент трения достигает обусловленной величины (например, 0,05 или 0,1). Нагрузку повышают небольшими одинаковыми ступенями, обычно через одинаковые интервалы времени. [c.30]

Лабораторные исследования [84] показали, что для возникновения фреттинг-коррозии при трении стали о сталь требуется кислород, а не влага. Разрушение во влажном воздухе меньше, чем в сухом ещ,е меньшие разрушения наблюдаются в атмосфере азота. С понижением температуры коррозия усиливалась. Таким образом, становится очевидным, что механизм фреттинг-коррозии не электрохимический. Разрушение увеличивается с возрастанием нагрузки вследствие интенсивного питтингообразования на контактирующих поверхностях, так как продукты коррозии, например а-РеаОз, занимают больший объем (в случае железа — в 2,2 раза), чем металл, из которого образуется данный оксид. Так как при колебательном скольжении оксиды не могут удаляться с поверхности, их накопление ведет к локальному увеличению напряжения, а это ускоряет разрушение металла в тех местах, где скапливаются оксиды. С увеличением скольжения фреттинг-коррозия также возрастает, особенно при отсутствии смазки на. трущихся поверхностях. Увеличение частоты при одном и том же числе циклов снижает разрушение, но в атмосфере азота этого эффекта не наблюдается. На рис. 7.19 представлены графики зависимости фреттинг-коррозии от разных факторов. Заметим, что скорость коррозии в начальный период испытаний больше, чем при установившемся режиме. [c.165]

При выборе материалов и покрытий для опор типа подпятник может быть использована машина торцевого трения верчения (схема 1—1). Машину торцевого трения скольжения (схема 1—4) применяют для оценки износостойкости покрытий при работе в паре трения диск—палец . Машина (схема 1—3) предназначена для исследования покрытий при нагружении в вакууме, триботехнические характеристики покрытия оцениваются по дальности отскока предварительно раскрученного шарика. Принципы испытаний на машинах [c.93]

Рис. 6.10. Кинематическая схема установки для испытания материалов на изнашивание при трении скольжения.

Рис. 6.11. Образец для испытания на изнашивание покрытий при трении скольжения.

Исследование в условиях сухого трения стали с 0,45% С в паре со сталью с 0,6% С и коррозионно-стойкой сталью при контактном давлении 0,4 МПа и скорости скольжения 1—8 м/с показало, что максимальный износ углеродистой стали соответствовал средней температуре поверхности 300°С. При Гср>300 С износ стали уменьшался. В случаях развития явления схватывания износ увеличивался при 7ср>200°С. При испытании в вакууме сталь изнашивалась меньше, чем при испытании на воздухе, если Гер была относительно невысокой, мгновенная температура трущихся поверхностей достигала высоких значений. [c.18]

Учитывая влияние силы трения (смазки) на характер распределения пластической деформации по глубине, его исследование проводилось в условиях сухого трения, трения со смазкой часовым маслом и дисульфидом молибдена [105]. Процесс трения осуществлялся при скольжении индентора из стали ШХ-15 в одном направлении под нагрузкой 15 кгс по отожженным образцам из полированной стали 45. Число проходов индентора соответствовало установившемуся (по коэффициенту трения) режиму испытания (рис. 21). Зависимость коэффициента трения от числа воздействий индентора при смазке дисульфидом молибдена аналогична зависимости в условиях трения со смазкой часовым маслом (см. рис. 21), но его абсолютное значение несколько меньше — порядка 0,1. [c.45]

Машина трения типа МИ предназначена для испытаний на изнашивание металлов или для испытания масел при трении скольжения или качения со скольжением. Число оборотов вала 180 об/мин, нагрузка может изменяться до 200 кгс. [c.18]

Как указано в работе [37], втулки, изготовленные из разных композиционных материалов, испытывались при ступенчатом повышении нагрузки с валом из углеродистой стали (fia = 0,3 -г-ч- 0,5 мкм) и изменении скорости скольжения от 0,05 до 5 м/с. Испытание на каждой ступени нагружения продолжалось до тех пор, пока момент трения и температура не достигали постоянных значений, после чего прикладывалась более высокая нагрузка. [c.87]

Предельным для данного вида испытания и композиционного материала является давление q, при повышении которого на величину Aq температура уже не падает, как в предыдущей серии испытаний, а начинает повышаться, что свидетельствует о нарушении ранее установившихся условий трения. Ряд кривых, полученных при испытаниях с разными скоростями скольжения, служит для определения соответствующих предельных давлений, а все вместе — для построения зависимости q от V. [c.87]

Влияние на изнашивание скорости скольжения. Если величина износа испытуемого образца в простейшем виде может рассматриваться как обусловленная общим числом взаимодействий с истирающей поверхностью, то естественно искать связь между износом и длиной пути трения, пропорциональной этому числу воздействий. При изучении влияния на износ какого-либо фактора, когда все остальные факторы, исключая исследуемый, оставляют без изменения, представление износа к в зависимости от пути трения 5 равнозначно его представлению в виде зависимости износа к от времени I испытания, если исследуемым фактором не является скорость скольжения. Это вытекает из пропорциональности пути и времени испытания. [c.94]

При испытании с разными скоростями скольжения и нанесении на график значений к от I (ниже в условных единицах) получают семейство кривых, каждая из которых относится к скорости скольжения и (рис. 64, а), а при перестройке кривых для получения зависимости к от пути трения по формуле 8 = VI все данные эксперимента укладываются в одну общую кривую для всех скоростей скольжения, как показано на рис. 64, б, что указывает на независимость износа от скорости скольжения. [c.94]

Допускают ошибку, когда износ определяют не по истинной интенсивности изнашивания в установившемся периоде, а по средней интенсивности изнашивания за общий путь трения, включая такн е повышенный износ в период приработки. Изучая влияние на износ скорости скольжения, неправильно наносить на график зависимости износа от времени испытания отдельные точки, относящиеся к разной скорости скольжения, поскольку при этом учитывается не только искомое влияние скорости скольжения, но также путь трения при переходе от одной скорости к другой. [c.108]

Износ и интенсивность износа поверхностей трения скольжения при установившемся режиме трения на данном этапе проведенных эксплуатационных испытаний с использованием металлоплакирующей смазки в 3 раза ниже, чем износ и интенсивность износа поверхностей трения при смазке маслом И-ЗОА, независимо от того, проходили или не проходили поверхности предварительную приработку. [c.83]

Испытания на трение при скольжении. Наиболее распространённые схемы машин для испытаний на трение при сг ольженин на плоском стыке представлены на фиг. 5U и 60. Иа фиг. 5Э [c.28]

В работе [81] проводилось оптическое и электронно-микроско-пическое исследование топографии поверхности монокристаллов меди, испытанных на трение при разных нагрузках и разном числ воздействий. Процесс трения осуществлялся скольжением стального ползуна по поверхности монокристаллов при нагрузках (0,2 — [c.31]

На рис. 26 приведены микроструктуры наполненных фторопластовых образцов до и после испытаний на трение (скольжение осуществлялось по металлическому образцу при Р == = 30 кГ/см и у = 0,71 м/сек в течение 10 ч). [c.73]

Н. А. Голего [8] разработал ряд методов и установок для испытания на схватывание при трении, при особо малых и особо высоких скоростях скольжения, при наличии вибраций, при низких температурах, в вакууме. В таблице приведены данные, относящиеся к условиям испытания, в которых достигалась скорость скольжения до 250 м/сек. [c.248]

Для испытания на трение и износ принята схема торцевого трения двух трубчатых образцов. Установка, построенная на базе машины трения МФТ-1, позволяла проводить непрерывные испытания последовательно в аргоне, аргоне с парами натрия, жидком натрии -при различных температурах с автоматической записью коэффициента трения, износа и температуры среды. Она включает в себя систему обеспечения натриелг, предусматривающую его хранение, разогрев, очистку, подачу и слив, и вакуумно-аргонную систему с очисткой аргона от влаги и кислорода. Испытания проводились при нагрузке 2,5 кПсм , скорости скольжения 5 м1мин, температуре 350° С, длительности опыта 4 час. [c.73]

На основании вышеизложенного можно сделать вывод о том, что разработанная теоретическая модель движения вскипающей жидкости в протяженных трубопроводах при условии реализации критического режима течения на выходе из трубопровода может стать базовой для расчета расхода и потерь на трение при давижении вскипающей жидкости в трубах. При этом основное влияние на расход и потери давления на трение при гомогенном течении оказывают сжимаемость среды в форме числа Маха и физические параметры среды в форме коэффициента Грю-найзена. Другие факторы (как, например, вязкость, скольжение фаз) в исследованном диапазоне параметров являются величинами второго порядка малости. Разумеется, в реальных условиях необходимо учитывать влияние местных сопротивлений, нивелирных напоров по длине трассы и теплообмена с окружающей средой. Учет всех этих факторов предусмотрен разработанной расчетной моделью, однако возможность ее использования в качестве РТМ при проектировании магистральных трубопроводов в схемах АТЭЦ (ТЭЦ) и A T требует ее тщательной проверки путем проведения крупномасштабных модельных или натурных испытаний, особенно при высоких параметрах теплоносителя. [c.135]

Испытания на трение и износ в условиях трения скольжения при вращательном относительном движении образцов из сталей 20 и 45, проведенные на контртелах с шероховатостью обработки в, показали, что в этом случае характер расположения кривых износа образцов по мере увеличения деформации (в исследуемом диапазоне) несколько отличен, чем при испытании образцов из стали У8. Вначале, по мере увеличения деформации, износ также уменьшается, но затем при определенном значении деформации он начинает заметно увеличиваться. Так, при протягивании втулки из стали 20 с а = 0,1 жж (рис. 100, кривая 1) при увеличении суммарного нагяга от 0,50 до 2,1 мм наблюдается уменьшение износа образцов из нее. Дальнейшее увеличение деформации привело к увеличению износа образцов. Такой же характер зависимости при тех же условиях обработки и испытания на износ получен для стали 45 (рис. 100, кривая 2). Аналогичная картина наблюдается и при натягах, [c.150]

Машина МАСТ-1 (рис. 115) предназначена для испытания на трение материалов со смазкой и без смазки при нормальных и повышенных температурах, при низкой скорости скольжения и высоких контактных нагрузках. На машине можно определять коэффициенты трения материалов, критические температуры смазочных материалов, а также оценивать величину износа трущихся поверхностей. [c.187]

Результаты испытаний на износостойкость при трении скольжения цементованных образцов стали 12ХНЗА [c.86]

Испытание на износостойкость при трении скольжения в паре с алюминиевым подшипниковым сплавом показало, что в начальный период (первые 20 000 оборотов) изностойкость азотированных образцов ниже, чем у образцов, подвергавшихся нормализации и ложному азотированию. Продолжение испытаний выявило наибольшую износостойкость азотированных образцов. [c.268]

Испытание на изнашивание при трении об абразивную поверхность проводилось по несколько измененной методике, разработанной М. М. Хрущовым и М. А. Бабичевым [8]. Трение проводилось при различном нагружении образцов на установке с поступательным движением стола, на который наклеивалась шлифовальная бумага с зерном электрокорунда 170 или 230. Путь трения, составлявший около 3 м, осуществлялся за 10 проходов, причем каждый проход шел по новому месту абразивной поверхности. Опыты проводились при постоянной скорости скольжения, равной 0,34 м1мин. Величина износа определялась по потере веса образцов. Выбор нагрузок производился в пределах прямолинейного участка зависимости износа от нормальной нагрузки. [c.232]

В табл. 3.2 приведены результаты испытаний на износ при трении скольжении (со скоростью 0,42 м/с) о контртело из стали 25ХГТ образцов из литых и деформированных штамповых сталей при температурах рабочего пространства 20, 500 и 700 °С [66]. [c.46]

Износостойкость при трении скольжения. Испытания на износостойкость при трении скольжения проводили на машине трения Эйвери при наличии смазки. Величина относительной [c.177]

Одной из важных закономерностей приработки является независимость равновесной шероховатости от первоначальной шероховатости. На фиг. 10 приведен график изменения микрорельефа поверхности трения при испытании в течение 5 час образцов, изготовленных из легированной стали, с различным исходным классом чистоты поверхности, при скольжении в условиях граничной смазки, при скорости 5 м1сек, удельном давлении 50 кг/см [44]. [c.19]

Методика проведения эксперимента на приборе ГП. Цель испытания на приборе трения ГП — установить зависимость коэффициента трения пары металл — полимер от степени шероховатости металлической поверхности без приработки полимерного образца (одноцикловое трение). Прибор ГП позволяет проводить испытания при малых скоростях скольжения (от 0,0096 до 1,2 см/мин) и сравнительно небольших нагрузках (до 10 /сг). [c.88]

Незначительность изменения коэффициента трения при изменении скорости скольжения подтверждается работами многих исследователей так на фиг. 330, а приведены графики зависимости коэффициента трения от скорости скольжения для фрикционных колец из различных фрикционных материалов [66]. Проведенные испытания на тормозах подъемно-транспортных машин [132] позволили также установить, что изменения давления в пределах 0,5—8 кПсм не оказывают значительного влияния на величину кинетического коэффициента трения испытанных асбофрикцион-ных материалов. В то же время в работах по исследованию фрикционных колец влияние давления проявилось более существенно (фиг. 330, 6). [c.556]

На рис. 47 представлены значения коэффициентов трения для фторопластовых материалов в зависимости от концентрации H2SO4 и вида наполнителя. Испытания материалов на трение проводились при температуре кислоты 18—20° С, удельном давлении 40 кГ1см и скорости скольжения 1,5 м1сек. [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...