Режимы Скорость вращения

При установившемся режиме скорость вращения постоянна, и [c.576]

В зависимости от нагрузки, создаваемой тормозом на валу гидромотора, изменяется давление в гидросистеме и производится испытание насоса и гидромотора, а также привода в целом при различных режимах. Скорость вращения гидромотора при обычном регулировании изменяется путем управления подачей насоса. При нерегулируемом насосе применяют дроссельное управление. [c.137]

Затачивать и перетачивать режущую часть протяжки следует абразивными кругами, а доводку зубьев осуществлять кругами из кубического нитрида бора марки КО зернистостью 63/50—80/63 на связке Б1 при концентрации 100% [13]. Доводка передней поверхности производится кругами формы ЗТ ГОСТ 16177—70 на следующих режимах скорость вращения круга — 20—25 м сек, скорость вращения протяжки — 10—15 м/мин, подача — 0,01 мм об протяжки, припуск на доводку — 0,05 мм. Доводка задней поверхности производится только один раз (после заточки) кругами формы ЧК ГОСТ 16172—70 на тех же режимах. Доводка осуществляется без применения СОЖ- Допускается также доводка режущей части протяжки кругами из синтетических алмазов [13]. [c.138]

Заточку фрезерных цепочек следует производить шлифовальным кругом Э, ЭБ зернистостью 40—25 при следующем режиме скорость вращения шлифовального круга 25—30 м/сек, скорость продольной подачи 4—6 м/мин, поперечная подача 0,02— 0,05 мм/дв. ход. [c.252]

Они определяли скорость растворения этих веществ при разных режимах скорости вращения прессованных дисков и ири разных температурах. Полученные результаты представляют большой интерес с точки зрения развития коррозии бетона (табл. 2). [c.19]

Основные параметры сварки трением скорость относительного перемещения свариваемых поверхностей, продолжительность на- рева, удельное усилие, пластическая деформация, т. е. осадка. Требуемый для сварки нагрев обусловлен скоростью вращения и осевым усилием. Для получения качественного соединения в конце процесса необходимо быстрое прекращение движения и приложение повышенного давления. Параметры режима сварки трением зависят от свойств свариваемого металла, площади сечения и конфигурации изделия. Сваркой трением соединяют однородные и разнородные металлы и сплавы с различными свойствами, например медь со сталью, алюминий с титаном и др. На рис. 5.4] показаны основные типы соединений, выполняемых сваркой трением. Соединение получают с достаточно высокими механическими свойствами. В про- [c.222]

Одноступенчатый цилиндрически зубчатый редуктор с передаточным числом i = 4,5 был рассчитан для передачи мощности на ведущем валу = 10 кет при угловой скорости вращения этого вала (Oi = 149 рад сек. Определить, какова будет допускаемая для передачи мощность [/Vil при одинаковых режимах работы и напряжениях в зубьях колес, если (Oj уменьшить в полтора раза. Как изменится при этом момент на ведомом валу. Построить график зависимости [N] и [Mj] от Ml. [c.163]

Посадки со значительными гарантированными зазорами fJ/e, E/h имеют зазоры примерно в 2 раза большие, чем у посадок H/f. Они обеспечивают свободное вращение при повышенных режимах работы (значительная нагрузка, высокие скорости вращения). Эти посадки применяют для подшипников скольжения разнесенных опор, много-опорных валов или валов большой длины, для неподвижных регулируемых соединений невысокой точности с большими зазорами. [c.198]

Положение вала на различных режимах работы схематически показано на рис. 344, а. В пусковой период, когда скорость вращения невелика и преобладает полусухое трение, вал отклоняется в сторону, противоположную вращению, на угол ф, тангенс которого равен коэффициенту полусухого трения. [c.333]

Большинство осей и валов работают в дорезонансных режимах. В случаях, когда значения Ыкр или окажутся близкими к рабочей скорости вращения, необходимы мероприятия, обеспечивающие антирезонансные свойства валов (осей), Для этого повышают их жесткость путем увеличения диаметров или уменьшения расстояния между опорами. Для снижения опасности резонанса принимают кр = (1.4 -н 1,5) со. [c.425]

Указания по подбору подшипников качения. В настоящее время в СССР разработана и принята методика расчета и выбора подшипников качения по динамической и статической грузоподъемности, а также проверки предельной скорости вращения и наличия гидродинамического режима смазки подшипников. [c.439]

Итак, при установившемся режиме скорость ш начального звена хотя и остается в среднем постоянной, но внутри цикла изменяется, проходя через максимальное о)та и минимальное (d, i значения (рис. 4.20). Неравномерность вращения оценивается коэффициентом неравномерности [c.165]

Примем йо за угловую скорость вращения тела в некотором режиме и назовем ее номинальной угловой скоростью-, Та будет [c.173]

Полезная работа, совершаемая расширяющимся гелием, обычно поглощается следующим образом. Детандер соединяется ременной передачей с мотором трехфазного переменного тока, который, работая в режиме генератора, поглощает энергию н поддерживает постоянную скорость вращения. Иногда для той же цели применяется центробежный тормоз. [c.139]

Используются электрические тахометры с индуктивным и частотным преобразователями. Первый из них основан на зависимости напряжения тока от скорости вращения и применяется при небольшой частоте вращения и на переменных режимах. Второй основан на измерении частоты генерируемого тока. Он обеспечивает более высокую точность измерения и используется для измерения частоты вращения на установившихся режимах вращения. [c.328]

Из приведенных на диаграмме кривых видно (рис. 10), что к.п.д гидромотора зависит от режима его работы. Объемный к.п.д. снижается при повышении давления, так как увеличиваются утечки при уменьшении скорости вращения вала, так как абсолютные утечки практически не зависят от скорости вращения вала, в связи с чем относительные объемные потери увеличиваются. [c.26]

Учитывая возможность работы вентилятора в широком диапазоне скоростей вращения вала в зависимости от режима работы насоса 1, в качестве гидродвигателя для него выбран пластинчатый гидромотор типа Г16-13 с максимально допустимыми скоростями вращения 2200 об/мин. [c.118]

В гидродинамических передачах При некоторых условиях работы, в частности при больших скоростях вращения турбины, могут возникнуть давления, меньшие давления парообразования р , в зазорах между вращающимися дисками. В этом случае нет необходимости добиваться повышения давления, так как явления, наблюдавшиеся в проточной части, здесь не возникают. Это объясняется тем, что создавшееся состояние на данном режиме работы будет ста-бильным а при постепенном переходе от режима к режиму будет изменяться сравнительно медленно. Поэтому не будет мгновенной конденсации образовавшихся паров, не произойдет гидравлического удара, а следовательно, связанного с ним разрушения материала дисков. Характеристики гидропередачи при этом улучшатся за счет некоторого уменьшения дискового трения часть дисков будет омываться не самой жидкостью, а ее парами. [c.41]

При дальнейшем увеличении скорости вращения турбины напор турбины в насосном режиме будет доминировать над напором насоса и расход изменит знак, а затем насос перейдет в турбинный режим работы (момент меняет знак), а гидротрансформатор — в генераторный режим. Момент турбины в насосном режиме по абсолютной величине больше момента насоса в турбинном режиме. [c.171]

В ряде машин необходимо производить разгон с большими массами, обладающими большой инерционностью. Двигатель под нагрузкой заводить очень трудно. При наличии в системе гидромуфты двигатель заводится при опорожненной гидромуфте без нагрузки, а затем она заполняется рабочей жидкостью и происходит плавное нарастание крутящего момента, причем двигатель работает на оптимальных режимах и легко воспринимает эти крутящие моменты. Ведомый же вал постепенно увеличивает скорость вращения. [c.228]

Полная характеристика гидромуфты с режимами противовращения и обгонным представлена на рис. 135. При противовращении имеет место тормозной режим. С увеличением скорости вращения турбины увеличивается противодействие ее лопастной системы, расход уменьшается и крутящий момент начинает уменьшаться. Если скорости вращения насоса и турбины равны, но обратны по знаку, то напоры, создаваемые ими, будут равны и расход будет равен нулю. Соответственно и крутящий момент лопастных систем должен быть равен нулю, [c.243]

Изменение режима работы рабочей машины, связанной через гидромуфту с двигателем, может осуществляться изменением наполнения проточной части и воздействием на рабочие органы гидромуфты. Используя их, можно получить изменение скорости вращения турбинного вала и соответственно вала рабочей машины, а тем самым и ее характеристик. [c.256]

Методика проведения испытаний следующая после прогрева установки скорость ведущего вала доводится до заданной величины, контроль ведется по тахометру проверяется устойчивость работы установки и показаний приборов включается схема замера скорости вращения валов и проводится запись показаний приборов показания импульсных счетчиков записываются после их отключения. Проверив показания приборов и убедившись, что все они записаны, производят дублирующий отсчет, после чего переходят к следующему режиму, изменяя нагрузку на ведомом валу тормозным устройством. Скорость вращения ведущего вала, давление питания,, температура рабочей жидкости устанавливаются в соответствии с заданием. Убедившись в устойчивости работы на данном режиме, включают систему замера скорости вращения валов и производят запись показаний приборов. [c.303]

Таким образом, передаваемый гидромуфтой момент зависит только от скорости вращения ведущего вала (в квадрате) и передаточного отношения. По этому закону передаваемый момент будет изменяться при переходных процессах в приводе. При установившемся режиме работы момент сопротивления на турбинном колесе будет равен передаваемому моменту гидромуфтой М, который в свою очередь равен моменту, развиваемому двигателем, М д. Изменение момента будет протекать по закону, определяемому внешней характеристикой гидромуфты (рис. 157, а). [c.252]

Рентгенографирование образцов производилось на дифрактометре УРС-50ММ с ионизационной регистрацией и автоматической записью кривых отражения на потенциометре типа ЭПП 09МЗ. Съем,ки велись на Ее-излучении. Диаграммы записывались при следующих режимах скорость вращения счетчика — 0,5 град/мин сила тока — 7 мА напряжение— 35 кВ щелевидные диафрагмы — 0,5X0,5X0.25 мм скорость вращения барабана с диаграммной лентой — 1600 мм/ч. Записывались линии от двух порядков отражения от плоскостей 110 —Ее на Fe - -излучении. Углы отражения составляли 57° и 146° в углах 2 0, т. е. значения sin 0/Я сильно отличались друг от друга, что давало возможность с большей точностью судить об изменении ширины и интенсивности линий. Использование отражений от двух [c.159]

Шероховатость поверхности, получаемая после предварительной обработки по 4—5-му классу, соответствует 8—9-му классу чистоты. Для этого необходимо работать при следующих режимах скорость вращения детали 40—60 м1мин, продольная подача бруска 1,3—1,5 мм на один оборот дегали, давление брусков на деталь 0,08—0,13 Мн/м (0,8—1,3 кПсм ). [c.137]

Фасонные призматические и круглые резцы из твердых сплавов можно обрабатывать на электрохимическом станке ЭС-1 с помощью профильного диска. Диск и резец подключают к источнику постоянного тока низкого напряжения типа ВАС-600/300. Электролит подают насосом ПА-22 в верхнюю часть вращающегося диска, который увлекает электролит в межэлектродный зазор. Обработку осуществляют на следующих оптимальных режимах скорость вращения диска 25—30 м/с, продольная подача 1,5—2 мм/мин при обработке сплава Т15К6 и 0,6—0,7 мм/мин при обработке сплава ВК8, напряжение технологического тока 4—8 В. В качестве электролита при обработке титанокобальтовых сплавов применяют 20 %-ный водный раствор азотнокислого калия и при обработке вольфрамокобальтовых сплавов — водный раствор 10 % КНОз, 10 % ЫаС1 и 5 % МаОН. [c.151]

При установлении режимов резания для шлифования определяют скорость вращения шлифовального круга (в м1сек) в зависимости от обрабатываемого материала, скорость вращения обрабатываемой детали (в м1мин), продольную подачу круга (для обычного метода шли- рования — в долях круга, для глубинного — в миллиметрах на оборот детали), поперечную подачу — глубину резания (в миллиметрах — при работе круга с продольной подачей, в миллиметрах на оборот изделия — при шлифовании в упор), число оборотов стола и глубину шлифования на один оборот (при шлифовании на станках карусельного типа), скорость хода стола (в м1мин) при шлифовании на станках продольного типа. [c.140]

Известное приближение к принципу безызносной работы представляют подшипники скольжения с гидродинамической смазкой. При непрерывной подаче масла и наличии клиновидности масляного зазора, обусловливающей нагнетание масла в нагруженную область, в таких подшипниках на устойчивых режимах работы металлические поверхности полностью разделяются масляной пленкой, что обеспечивает теоретически безызносную работу узла. Их долговечность не зависит (как у подшипников качения) ни от нагрузки, ни от скорости вращения (числа циклов нагружения). Уязвимым местом подшипников скольжения является нарушение жидкостной смазки на нестационарных режимах, особенно в периоды пуска и установки, когда из- за снижения скорости вращения нагнетание масла прекращается и между цапфой и подшипником возникает металлический контакт. [c.32]

Таким образом, КВС как области с повышенным энергосодержанием, переходят на периферию, тем самым увеличивая ее энергию. Такой механизм неустойчивости действует только в одном направлении и хорюшо согласуется с возникновением реверса при образовании зоны рециркуляции в области диафрагмы вихревой трубы. В этом случае КВС возникают на фанице рециркулирующего потока. Направление силы Г можно определить по знаку скалярного произведения вектора угловой скорости вращения приосевого вихря Л и вектора угловой скорости вихревого жгута <0, после его разворота. В описанном выше безре-циркуляционном режиме это произведение положительно, что соответствует силе, направленной к периферии. Возникновение зоны рециркуляции приводит к изменению направления начальной завихренности КВС и осевой составляющей скорости, что соответствует зеркальному отражению относительно плоскости, перпендикулярной оси вихревой трубы. Но при зеркальном отражении скалярное произведение не изменяется и, соответственно, не изменяется направление действия силы F. В результате вихревой перенос энергии будет идти из зоны рециркуляции в область потока, выносимого через отверстие диафрагмы, что и приводит в конечном счете к его нагреванию. [c.130]

В формулах (9.11) н (9.13) для определения Smmp и я ) соответственно не учтены температурные и силовые деформации вала и вкладыша, которые влияют на действительные зазоры. При практических расчетах функциональных зазоров в подшипниках скольжения эти фа <торы необходимо учитывать. Необходимо также определять мо.мент трения на цапфе [13]. Для уменьшения возможного отрпцательноро влияния увеличенного диаметрального зазора на точность вращения, например, шпинделя ирецизиоиного металлорежущего станка, смонтированного на подшипниках скольжения, целесообразно начинать процесс резания только при установившихся скорости вращения шпинделя и температурном режиме. [c.217]

Зависимость интенсивности теплообмена от скорости враш,ения при турбулентных режимах течения показана на рис. 8.12 (графики построены в логарифмической шкале). Как видно из рисунка, при Re = idem увеличение скорости вращения при турбулентном режиме (область /) не отражается на интенсивности теплообмена. При турбулентном течении с макровихрями (область //) интенсивность теплообмена зависит одновременно от условий осевого и вращательного движения. При дальнейшем увеличении скорости вращения зависимость Nu = / (Та) становится общей для различных значений критерия Re. Этот режим, при котором теплоотдача определяется только вращением, называется развитым турбулентным течением с макровихрями. Коэффициент теплоотдачи на этом режиме определяется формулой (8.37). [c.357]

У наиболее распространенных гидромуфт с плоскими радиальными лопатками (с.м. рис. 14.5) при постоянной скорости вращения ведущего вала напор, развиваемый насосным колесом, изменяется весьма незначительно (теоретический напор остается постоянным независимо от подачи насоса, действительный — несколько уменьшается с подачей [3]). Поэтому, как видно из уравнений (14.5), (14.6) II (14.24), малому моменту сопротивления на ведомом валу будет соответствовать малый расход в рабочей полости муфты. Этому режиму соответствует и малая мощность потока N = pgHQ. [c.234]

Двигатель весом Р=0,5 Т, установленный на двух балках (рис. к задаче 10.44), создает при работе возмущающую периодическую силу PiSin Ogi. Исследовать характер колебаний после запуска двигателя, предполагая, что двигатель мгновенно приобретает скорость вращения /г=600 об/мин. Найти максимальное напряжение в балке в период неустановившегося режима, когда еще не затухли собственные колебания. Сравнить с максимальным напряжением после полного затухания собственных колебаний. Длина пролета 1=6 м. Е=2-Ю кГ1см , Pi=160 кГ, Jx=25Q0 см [c.238]

Для характеристик, представленных на рис. 38, 1, — 0. Характеристики со смешанной прозрачностью делятся на отдельные участки с одинаковой прозрачностью . Для них коэффициент прозрачности П определяется для каждого участка. При этом за характерные режимы работы принимаются граничные режимы. Если характеристики построены при постоянной скорости вращения насоса, то коэффициент прозрачности определяется foлькo по отношению моментов. [c.83]

В обгонном режиме, когда скорость вращения турбины больше насоса, характеристики будут обратными. Турбина будет выполнятьфунк-ции насоса, а насос — турбины. У гидромуфт с радиальными лопастями характеристики в нормальном и обгонном режимах будут как бы симметричными. У гидромуфт с наклонными лопастями характеристики в обгонном режиме будут другими, так как лопастная система с загнутыми вперед лопастями превращается в систему с загнутыми назад лопастями, и наоборот. [c.244]

Винтовые компрессоры обладают рядом преимуществ перед поршневыми. Они подают потребителю более равномерный поток сжатого г аза и не имеют возвратно-поступательно движущихся масс, создающих неуравновешенные еилы инерции. Такие компрессоры допускают большие скорости вращения, в них отсутствуют клапаны, представляющие собой наиболее ненадежные узлы поршневых компрессоров. Однако винтовые компреесоры имеют более низ-ний КПД, что объясняется наличием зазоров и, следовательно, большим влиянием на рабочий процесс утечек и пере-течек. Они плохо регулируютея и поэтому малоэкономичны на нераечетных режимах, требуют повышенной точности изготовления и сборки, создают большой уровень шума во время работы. [c.301]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...