Характеристика круговые

В зависимости от толщины пленки и силы предварительного натяжения замеренные прогибы и объемы будут различными. Чтобы исключить влияние жесткости пленки, одновременно с исследуемым сечением на том же приборе производят обмер пленки с круговым очертанием. Для стержня кругового сечения жесткость и напряжения могут быть определены расчетным путем. Поэтому оказывается возможным, сопоставляя результаты замеров, найти требуемые характеристики заданного сечения по характеристикам кругового сечения из соображений пропорциональности. [c.131]

Краткая техническая характеристика круговых вагоноопрокидывателей [c.993]

Техническая характеристика круговых измерительных преобразователей [c.212]

Фиг. 291. Характеристики круговых частот периодической составляющей переходного процесса.

Емкостные характеристики кругового штампа, сцепленного с упругим полупространством [c.102]

Фиг. 201. Характеристики круговых частей периодической составляющей переходного процесса.

Рйс. 13. Расчетная и экспериментальная характеристики круговой вращающейся решетки (i — расчет 2 — эксперимент). [c.853]

Управляющее устройство. Стандартное устройство ЧПУ реализуется на жестко запаянной аппаратуре. Это означает, что характеристики системы управления нельзя легко изменять при внесении каких-либо усовершенствований для улучшения ее функционирования. Использование управляющей ЭВМ должно обеспечить гибкие возможности совершенствования системы по мере создания лучшего программного обеспечения (например, улучшения характеристик круговой интерполяции). [c.226]

Применительно к летательной технике наибольший интерес представляют исследования структуры поля течения и аэродинамических характеристик кругового цилиндра при больших числах Рейнольдса. Эта классическая задача эволюционировала вместе с развитием летательной техники и прошла соответствующие этапы, начиная от несжимаемого потока и кончая гиперзвуковым потоком. [c.134]

Методическое исследование. Влияние топологии сетки на процесс формирования нестационарного обтекания кругового цилиндра показывается на фиг. 2. Ранее проведено [3] методическое исследование ламинарного обтекания цилиндра на многоярусной цилиндрической стеке. Эволюция интефальных характеристик кругового цилиндра во времени, начиная с момента начала движения (или с момента удара), свидетельствует о явной зависимости С (0 и Су(г) от топологии сетки. Выход на автоколебательный режим на цилиндрической сетке реализуется несколько быстрее. Это, по-видимому, связано с масштабным эффектом, т.е. меньшими размерами круговой области по сравнению с рассмотренной прямоугольной. В первом случае возмущения от задней границы быстрее вызывают дестабилизирующее воздействие на картину обтекания цилиндра. [c.47]

Цель анализа динамики машин и станков — оценка их устойчивости и качества. При расчете линейных систем на устойчивость наибольшее распространение получили алгебраический критерий Гурвица, частотные критерии по годографу Найквиста и по логарифмическим частотным характеристикам (ЛЧХ). Частотные критерии используются для оценки устойчивости по частотной передаточной функции разомкнутой системы и (1со) (со — круговая частота, I — мнимая единица) [c.55]

После того как эпюра секториальной площади построена, вычисление указанных характеристик не содержит принципиальных трудностей. Например, для кругового контура, показанного на рис. 379, секториальная площадь ш была определена выше в функции угла f в виде [c.331]

Возникает вопрос, как его определить. Здесь надо рассказать об определении предела выносливости при симметричном цикле изгиба. Привести схему испытательной машины (целесообразно иметь специальный плакат) для кругового чистого изгиба образцов, дать характеристику образцов, сообщить, что обычно в пределах рабочей части стандартные образцы имеют диаметр 5 или 7,5, или 10 мм, соответствующую шероховатость поверхности. Полезно показать учащимся образец или изобразить его на доске. Для испытаний изготавливают серию не менее чем из десяти одинаковых образцов. [c.173]

Формулы (15.14.1) показывают, что при плоском напряженном СОСТОЯНИИ величины главных напряжений ограничены величиной 2/с, в отличие от плоской деформации, где они могут быть сколь угодно велики, лишь бы их разность оставалась постоянной. В задаче о трубе под действием внутреннего давления, рассмотренной в 15.13, наружный радиус Ь можно было брать сколь угодно большим, всегда можно приложить настолько большое давление q, чтобы труба полностью перешла в пластическое состояние. Аналогичным образом в задаче о растяжении полосы с двумя круговыми вырезами протяженность пластической зоны определялась лишь возможным углом определя-юш им ту точку, из которой выходит крайняя характеристика. При плоском напряженном состоянии дело обстоит иначе. К контуру отверстия в пластине можно приложить лишь такое давление, которое не превышает 2/с, так как на контуре ar = —q, а Ог по модулю не больше чем 2к, как мы уже выяснили. Соответственно пластическая область, имеющая форму кольца, простирается лишь на конечное расстояние. Аналогичная ситуация возникает при решении задачи о растяжении полосы с симметричными круговыми вырезами (рис. [c.525]

Определим теперь геометрические характеристики сечения Jp и Wp. Для этого подставим в выражение (2.6) вместо dF площадь пояска 2т pdp (см. рис. 2.12). Если стержень имеет сплошное круговое сечение, то [c.114]

Каковы характеристики живого сечения канала трапецеидального параболического и сегментного (кругового) сечения гидравлически наивыгоднейшего профиля [c.50]

Современное состояние теории зубчатого зацепления. Основы теории зубчатого зацепления были заложены в трудах Оливье и X. И. Гохмана . Но практическое развитие этой теории началось лишь с того времени, когда зубчатые колеса стали объектом массового производства и возникла необходимость в создании и усовершенствовании станков для нарезания зубьев. Основную работу по созданию достаточно полной теории зацепления выполнили Н. И. Колчин и В. А. Гавриленко 2. Установление ОСНОВНЫХ ЗаКОНОВ образования СОПрЯЖеННЫХ поверхностей и определение их характеристик позволило перейти к разработке новых видов зацепления, более приспособленных к современным и быстроходным машинам. В качестве примера можно указать на передачи Новикова. Кроме того, совершенствуются методы нарезания зубьев с целью создания высокопроизводительных станков. В последние годы особое внимание уделяется проектированию таких передач, которые имели бы малый износ зубьев и по возможности были бы бесшумные. Наибольшие успехи в этом направлении достигнуты при создании конических и гипоидных колес с круговыми зубьями. [c.204]

Рис. 7.5. Механические характеристики титановых сплавов (а) ВТЗ-1 и (б) ВТ-9 и кривые малоцикловой усталости образцов с круговым надрезом с указанием зависимостей относительного сужения гладкого образца после различного количества циклов нагружения

В релеевской области амплитудно-частотные характеристики практически не зависят от формы отражателя. Их индикатрисы рассеяния изотропны (близки к круговым), амплитуды отраженных сигналов пропорциональны kbY. [c.106]

Известно, что анизотропия формы сердечников является важнейшим средством достижения диаграммы направленности феррозонда, столь необходимой для измерения компонент поля и углов. Правильные круговые диаграммы направленности имеют место, когда градуировочная характеристика зонда любого типа обладает необходимым диапазоном линейности. Следует заметить, что феррозонды, работающие во втором режиме, обладают большим диапазоном линейности и, как показывает опыт, почти идеальной диаграммой направленности. С помощью их возможно измерение углов с точностью до 20—30". [c.44]

На рис. 1 показана блок-схема созданного в ИМАШе экспериментального образца машины, производящей измерения в полярных координатах. Измеряемое изделие 1 устанавливают на поворотный стол 2 и наконечник измерительной головки 3 вводят в соприкосновение с изделием. Затем включают питание приводов и начинается обход изделия. Сигнал с выхода блока индуктивного преобразователя 4, встроенного в измерительную головку, поступает на привод 5 линейной координаты и одновременно через блок оптимального управления 6 на привод круговой координаты 7. Привод 5 вращает ходовой винт 8 и перемещает каретку 9, стремясь привести к нулю сигнал рассогласования с измерительной головки. Поворотный стол от своего привода вращается непрерывно в одном направлении, и наконечник измерительной головки обходит весь проверяемый контур. Информация о положении поворотного стола с датчика Ои о положении каретки с датчика 22, связанного с ходовым винтом, поступает на блок регистрации информации 12, ъ составе которого может быть пишущая машинка или перфоратор. Данные перфоратора могут быть непосредственно использованы в ЭВМ (блок 13) для получения таких характеристик изделий, как, например, координаты центров тяжести сечений турбинных лопаток. [c.164]

Для получения максимальной производительности при заданной точности скорость вращения привода круговой координаты желательно менять в зависимости от наклона профиля, иначе говоря, от величины рассогласования. Для этой цели использован блок оптимального управления. Блок производит оптимизацию скорости вращения детали с целью достижения максимальной производительности при заданной точности измерения. Характеристика этого блока (рис. 2) выбрана такой, чтобы при обходе пологих участков профиля, когда динамическая ошибка рассогласования не превышает значения + Xq, скорость вращения была максимальной, а при увеличении угла подъема профиля и превышении величиной динамической ошибки значения Xq скорость вращения привода падала по параболическому закону вплоть до полной остановки при углах подъема профиля 90°. Величина динамической ошибки не может превысить значения пред, которое предвари- [c.164]

Случай поступательно-круговой вибрации стойки. Так же как и в предыдущих примерах, рассмотрим простейший механизм, представляющий собой сбалансированный маятник с упругими связями. Вначале выясним, как движется этот маятник при условии, что статическая составляющая реакции остается постоянной по величине и направлению, а затем разберем, какое влияние на поведение механизма оказывает то обстоятельство, что реакция в действительности зависит от положения механизма и характеристик упругих связей и изменяется при его движении. [c.210]

Еще более распространены в практике резиновые амортизаторы, работающие на сдвиг или сжатие. В первом случае их можно считать практически линейными в широком интервале значений их нагрузки. Однако амортизаторы, работающие на сжатие, обладают заметными нелинейными свойствами. Так, для цилиндрического амортизатора с круговым сечением можно принять следующее выражение упругой характеристики [c.68]

Технические характеристики круговых измерительных преобразователей, освоенных опытным заводом Прецизика Вильнюсского филиала ЭНИМСа. приведены в табл. 7.7. [c.211]

Излагаемый в настоящей статье приближенный метод исследования динамических характеристик круговых или некруговых цилиндрических оболочек, не подкрепленных или подкрепленных шпангоутами и стрингерами и имеющих вырезы прямоугольной формы, основывается на энергетическом принципе. Исследование базируется на использовании принципа Гамильтона и классического метода Рэлея —Ритца с применением балочных функций для аппроксимации осевых перемещений и тригонометрических для окружных. Балочные функции соответствуют тем функциям, которые описывают колебания однородной балки с такими же граничными условиями, что и на краях оболочки. В исследовании рассмотрены четыре вида граничных условий, а именно шарнирное опи-рание, защемленйе —свободный край, защемление —защемление и, наконец, оба края свободные. Хорошо известно, что в методе Рэлея — Ритца аппроксимирующие ряды для перемещений должны удовлетворять кинематическим граничным условиям и не требуется удовлетворение силовых граничных условий. Поэтому как уравнения равновесия, так и граничные условия в напряжениях удовлетворяются приближенно, на основе принципа экстремума. Таким образом, это позволяет без затруднений представить граничные условия на свободном крае выреза оболочки. [c.239]

Схема распространения и затухания прогибов при краевом эффекте показана на рис. 20.3. Рассмотрим задачу о краевом эффекте, приняв материал идеально упругим. Упругая характеристика круговой осесимметричной оболочки, одновременно являющаяся характеристи- Ой йлин волн распространения сил и дефор-маций краевого эффекта, дается в виде параметра 5 (формулы 2О 30 и 20.31). Упругая характеристика 5. по величине обратна коэффициенту гибкости оболочки т. При рассмотрении краевого эффекта используется аналогия, существующая между оболочкой, подверженной воздействию краевых сил, и балкой яа упругом основании, поскольку дифференциальные уравнения изгиба в обоих случаях ло своей структуре одинаковы. В общем виде значение параметра 5 [c.422]

В табл. 18 приведены числовые значения основных характеристик круговых эксцентриков и развиваемых ими сил зажима при значениях I = 100 мм и Q = 15 кгс. В случае пользования табл. 18 при значениях I и Q, отличных от принятых, следу1ет табличное значение сил зажима W умножить на коэффициент, полученный от деления фактического значения Z и Q на принятое. [c.50]

Из-за наличия периодических структур в центральной части тела в каждом сечении 0 = onst проводилось осреднение экспериментальных данных по z в интервале 0 z 3.05 осредненные данные использовались для определения локальных и интегральных характеристик кругового цилиндра бесконечного размаха. Эти экспериментальные результаты обозначаются ниже как данные /. [c.142]

Определим теперь величины геометрических характеристик сечения. /р и 1Ер. Для этого подставим в выражение (2.7) вместо с1Р площадьПояска 2крс1р (рис. 80). Если брус имеет сплошное круговое сечение, то [c.85]

Здесь Akh — несущая способность гладкой полосы, ширина которой равна минимальной ширине надрезанной полосы. Выражение, стоящее в правой части формулы (15.13.3), всегда больше единицы, оно называется коэффициентом поддержки. При любом виде надреза несущая способность полосы с концентратором будет больше, чем несущая способность полосы с той же минимальной шириной. Это следует из статического экстремального принципа. Если предположить, что в заштрихованной на рис. 15.13.2 полосе растягивающее напряжение равно пределу текучести, а в остальной части полосы напряжения равны нулю, мы получим некоторое статически возможное напряженное состояние соответствующая нагрузка будет служить оценкой для предельной нагрузки снизу. Что касается поля скоростей для полосы с двумя круговыми вырезами, расчет его оказывается далеко не элементарным. Разделенные пластическо зоной части полосы движутся поступательно вдоль оси, удаляясь одна от другой с относительной скоростью V на граничных характеристиках нормальная составляющая скорости задана и выполнены условия (15.8.16). Эти данные позволяют или строить поле скоростей численно, или же решать задачу аналитически по методу Рима-на, представляя результат в виде некоторых интегралов, содержащих функции Бесселя. Что касается полноты построения решения, этот вопрос остается открытым. Возможность построения поля скоростей доказывает лишь кинематическую допустимость решения, следовательно, формула (15.3.3) дает наверняка верхнюю оценку. Но могут существовать и другие кинематически возможные схемы, например скольжение по прямой тп, показанной на рис. 15.13.1 штриховой линией, которые дадут для Р оценку более низкую, чем оценка (15.13.3). [c.522]

Таким образом, характеристики прямолинейны. Так как в точке контура вектор т должен быть направлен по касательной к кон-Tjrpy, то характеристики представляют собою прямые, нормальные к контуру. Очевидно, что для односвязных сечений поле напряжений оказывается разрывным. При кручении стержня кругового сечения характеристики будут радиусами и центр сечения будет особой точкой, в которой направление вектора т не определено. Если контур сечения имеет выступающий угол, как показано на рис. 15.16.2, элементарные геометрические сообра- [c.530]

Несгационарность нагружения. При эксплуатации конструкций отдельные детали часто подвергаются нестационарным циклическим нагрузкам. Фактических данных по влиянию нестационарности циклического нагружения на усталостные свойства титановых сплавов мало. Автор работы [ 166] определял влияние циклических перегрузок на усталостную прочность сплава титана ПТ-ЗВ и стали марок 15 и Ст4. Он пришел к выводу, что у материалов, которые имели близкий предел выносливости, одинаковые кратковременные циклические перегрузки могут приводить и к упрочнению, и к разупрочнению, однако закономерности при этом не установлено. Сплав ПТ-ЗВ показал наименьшую чувствительность к перегрузкам. И.В. Козлов, Н. И. Вассерман и др. [ 167] провели исследования усталостной прочности образцов диаметром 10 мм сплава ВТ6 (Ов = 680 МПа, 5 = 16 %, 0= 49 %) при нестационарном нагружении круговым изгибом. Испытание большого количества образцов каждой партии позволяло с достаточной достоверностью проводить статистический анализ результатов и получать вероятностную картину предела выносливости при заданном числе циклов. Это дало возможность исключить влияние на получаемые усталостные характеристики естественного разброса при испытаниях. Прежде всего было определено действие предварительного нагружения циклическими напряжениями ниже стационарного предела выносливости на вторичный предел выносливости (рис. 108). Из рис. 108 видно, что предварительное нагружение сплава ВТ6 приводит к заметному повышению вторичного предела выносливости, несколько большего в области малой вероятности разрушения. [c.172]

В работе [12] представлены численные результаты для квадратной укладки круговых включений — волокон — при объемной доле материала волокна 40, 50 и 60%. Были рассмотрены случаи нагрузки как одного из указанных выше типов, так и комбинированные характеристики материала соответствовали в основном бороэпоксидиым композитам, но были исследованы также композиты стекло — эпоксид, графит — эпоксид и бор — алюминий. Хотя полученные результаты решения таких задач не позволяют точно установить пределы изменения параметров композита, они дают возможность хорошо предсказывать развитие зон пластичности при упругопластическом деформировании. [c.226]

В связи с трудностями определения характеристик трещиностой-кости для пластичш,1х материалов (отсутствие испытательного оборудования, большие габариты образцов, сложная методика) предложено много методов опреде.тепия трещиностойкости мета.тлов К с) - через механические характеристики и параметр структуры [2—4], по результатам испытаний на усталость при круговом изгибе [5], по критической длине трещины при испытаниях на усталость [1, 5, 7], по скрытой теплоте плавления и размерам ямок [7], по параметрам зоны вытяжки, определяемой методами количественной фрак-тографии [81, и др. В работе [4] приведен краткий обзор взаимосвязи характеристик трещиностойкости с другими характеристиками. [c.195]

Начертания линий и символов — простейших графических элементов, из которых строятся изображения и тексты чертежа, формируются с помощью интерполяторов и генераторов знаков чертежных автоматов. ГОСТ 2.303—68 и ГОСТ 2.304—68 устанавливают более широкую номенклатуру линий и символов, чем технические характеристики чертежных автоматов. В табл. 3 и 4 приведены классификации линий и символов чертежа, установленных ЕСКД, с позиций автоматического воспроизведения на чертежных автоматах, оборудованных встроенными линейно-круговыми интерполяторами и генераторами знаков (ЕС 7051, ИТЕКАН-2М). [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...