Сопротивление среднего давления - Параметры

При движении жидкостей в напорных трубопроводах санитарно-технических систем квадратичный закон сопротивления соблюдается не всегда. Так, например, более 80 % всех городских газопроводов низкого и среднего давления работает в неквадратичной области сопротивления. В этом случае параметры А (или К) зависят не только от диаметра трубы, но также и от скорости движения в ней, в связи с чем решение задач по гидравлическому расчету трубопроводов несколько осложняется. [c.276]

Определение гидравлического сопротивления паропроводов для трассы в целом производится по удельному объему пара, подсчитываемому по его среднему давлению и температуре. Предварительно можно принять падение давления в трассе примерно равным 3% начального давления. Обычно расчет следует производить последовательно по элементам. При этом удельный объем пара принимается по его параметрам на входе в элемент (участок). [c.77]

Для того чтобы показать, что на средних частотах индуктивность L мала, определим параметры Д и Ь для трубопровода диаметром 6,35 мм при среднем давлении 0,63 ат. Сопротивление определяется из уравнения Хагена — Пуазейля [c.274]

Область устойчивой работы компрессора в сети с РАП, в котором установлены оптимальные параметры, при критическом режиме работы дросселя возрастает с увеличением присоединенной емкости Сг. Физически это объясняется тем, что энергия, рассеиваемая на гидравлическом сопротивлении РАП, пропорциональна среднему за полупериод перепаду давления на нем. При малом присоединенном объеме давление в нем будет устанавливаться на уровне, который следует за давлением в газосборнике, и энергия, рассеиваемая на R2, будет невелика. При возрастании величины присоединенного объема давление в нем будет все в большей мере оставаться практически постоянным и равным среднему давлению в газосборнике. Следовательно, перепад давления на R2, расход воздуха через него, а значит, и диссипация энергии будут значительными. [c.206]

При средних давлениях смеси, относительных содержаниях воздуха в паре и скоростях смеси были подсчитаны средние значения коэффициента теплоотдачи а см от паровоздушной смеси, протекающей с большой скоростью в охлаждаемом снаружи диффузоре. Его значение определялось по измеренному тепловому потоку, подсчитанному по [39], термическому сопротивлению с водяной стороны и термическому сопротивлению стенки. При конденсации несколько перегретого пара на внутренней поверхности диффузора в качестве расчетной принималась температура насыщения при соответствующем парциальном давлении пара, что дает незначительную погрешность [39], [60]. На фиг. 93 представлена зависимость среднего скоростного коэффициента р для парового потока, движущегося в диффузоре, от параметра При этом производилось усреднение давления пара Pn = V P p . 170 [c.170]

Центральное венозное давление вместе со средним давлением наполнения и гидродинамическим сопротивлением сосудов определяют величину венозного возврата, оказывающего в нормальных условиях решающее влияние на ударный объем. Если венозный возврат перестает соответствовать выбросу правого желудочка, то автоматически включаются механизмы, направленные на подгонку этих двух параметров. При внезапном падении центрального венозного давления возрастает градиент давления [c.42]

Выражения (1.6) и (1.7) определяют пространственно-временное распределение локальных значений переменных ф и я. При исследовании часто эти переменные содержат не локальные, а интегральные параметры. Например, при изучении гидравлического сопротивления интересующей исследователя величиной является перепад давления между входом и выходом жидкости из канала, при изучении интегральных характеристик теплоотдачи — средний коэффициент теплоотдач на поверхности канала. Для таких случаев при стационарных условиях выражения (1.6) и (1.7) приведутся к виду [c.13]

Влияние параметра проводимости на среднюю скорость течения в плоском канале показано на рис. 3.6. Расчет показывает, что электромагнитные потери, определяемые разностью между коэффициентом давления и коэффициентом сопротивления АХ = 2- , при На>1 могут быть во много раз Re Ф + 1 [c.64]

Коэффициент концентрации рупоров зависит от частоты. На средних частотах он доходит до 30—50. Таская высокая концентрация создает большое осевое звуковое давление, передающий рупор как бы усиливает звук. На самом деле он только концентрирует звуковую энергию в определенном направлении. Кроме того, вследствие согласованности сопротивлений рупора и окружающей среды, с одной стороны, и рупора и механической колебательной системы, с другой, излучаемая мощность при использовании рупора больше, чем без него. Наименьшая зависимость коэффициента концентрации от частоты получается, если выбрать параметры экспоненциального рупора с круглым выходным отверстием, удовлетворяющим следующему условию 2—3,5, где 1кр=с// р = 4я/р, так как кр= Рс/2 [c.150]

В тех случаях, когда потеря давления не обусловлена и нельзя точно определить ни среднего значения этой потери, ни соответствующей скорости потока, диаметр трубопровода можно определить путем технико-экономического расчета, который дает либо так называемый экономичный диаметр трубопровода, либо экономичную скорость потока. Экономичные значения этих параметров определяются по номинальной сумме годовых расходов—амортизационных отчислений, затрат на обслуживание и уход за трубопроводом, стоимости энергии, затрачиваемой на преодоление сопротивлений при протекании по трубопроводу и на покрытие теплопотерь. [c.628]

Третий параметр, зависимый от предыдущих двух,—давление осадки Ррс-Как известно, с увеличением скорости осадки растет сопротивление деформированию и, как следствие, повышается Рос- Это явление при высокочастотной сварке с оплавлением алюминиевых сплавов проанализировано в работе 120], в которой предлагается производить оценку средней скорости деформации w p свариваемых кромок по формуле [c.35]

Из выведенных формул заключаем, что по заданным геометрическим параметрам трубы, коэффициенту вязкости и одной из характерных для потока в трубе величин расхода, средней или максимальной скорости, можем определить потребный для создания движения перепад давления Др на некотором участке длины I. Этот перепад давления Др уравновешивает сопротивление движению жидкости, создаваемое силами вязкости на стенках трубы, благодаря чему и получается равномерное и прямолинейное движение жидких частиц. Величину перепада давления Ар можно рассматривать как количественное выражение сопротивления участка трубы длины I. [c.492]

В инженерных задачах о движении вязкой жидкости необходимо рассчитать динамические (перепад давления Ар или сила сопротивления тела, на которое набегает поток) или кинематические (обычно средняя скорость потока V) параметры потока. [c.136]

При установившемся движении в поле сил тяжести перепад давления (или сила сопротивления тела, обтекаемого жидкостью) и средняя скорость зависят от следующих параметров [c.136]

В соответствие с формулами (207), (208), (210) для стороны газа и формулами (201), (202), (204) для стороны воздуха величины Ар1 и Др г входят в рассматриваемые зависимости соответственно в степени 0,28 и 0,41 (в среднем показатель 0,33— 0,35). Если допустимое сопротивление по обоим теплоносителям увеличить на 10%, то, считая по среднему показателю степени 0,35, сократятся объем, вес и поверхность теплообмена на 3—3,5%. Так как в выражение для фронтального сечения и глубины пучка перепады давлений входят с другими показателями степени, то и изменение этих величин будет иное. Фронтальное сечение, например, уменьшится для стороны газа на 4,5%, а для стороны воздуха на 5%. Глубина же пучка Н очень мало изменится возрастет по газу на 1,8%, а по воздуху на 1%. Если же увеличить сопротивление только по одному теплоносителю, например, Дрг, то в результате уменьшения термического сопротивления /2 увеличится Хх- В конечном итоге это отразится на параметрах теплообменника. [c.160]

Повышение сопротивления схватыванию обработанных давлением поверхностей титановых сплавов обеспечивается в среднем на 60% вследствие изменения геометрических и на 40% вследствие изменения физических параметров качества поверхности. [c.87]

Эксперименты позволили сопоставить скорости обтекания при равномерном движении грузов с их скоростями трогания. Так, для грузов с острыми торцовыми кромками было получено соотношение Уо 0,94 у р- Можно предположить, что указанное отличие скоростей связано с различиями в сопротивлениях при трогании груза (трение покоя) и равномерном его движении (трение движения), а также с различиями в условиях обтекания неподвижного и движущегося тела. Существенно также, что подтвердилась правомерность отражать особые условия стеснения потока через параметр у р. По показаниям датчиков были определены потери давления при движении грузов. Сравнение их с расчетными значениями сопротивлений Ар , найденными по формуле (11.16) подстановкой в нее экспериментальных величин и скоростей у , показало удовлетворительную сходимость результатов (для горизонтального участка трубопровода отклонения по средним значениям Дрг не превышали 10%). [c.47]

Вторым условием подобия является подобие профилей скоростей жидкости, а также распределение давления на жидких границах элементов. Эти профили скорости существенно влияют на формирование течения, если жидкая граница составляет заметную долю всей границы элемента или расположена в области максимальных скоростей. Обычно граничные профили скорости определяются в основном потоком вне элемента. Граничное же распределение давления определяет абсолютный уровень давления жидкости к элементе, независимо от относительной площади жидкой границы. Отношение скоростей на границе к характерной скорости должна быть одно и то же для натурных и модельных экспериментов. Для большинства элементов при определении гидравлических характеристик достаточно знать не полный граничный профиль скорости, а отношение проекций средних по расходу или площади скоростей на границе к характерным скоростям, приближенно предполагая подобие полей скоростей. Неопределенность условий на близких границах элемента в значительной степени обесценила результаты ряда экспериментов и не дала возможность использовать их в условиях, отличных от исследованных. Так, например, эмпирическая формула из работы [40], учитывающая увеличение коэффициента сопротивления при протечке, но не учитывающая закрутки потока на границе, может приводить к ошибке вплоть до знака. Как следует из описания экспериментальной установки, эта формула справедлива лишь при отсутствии закрутки потока на периферии полости. Эмпирические формулы для распределения давления полости [15] пригодны лишь для узкого класса лопастных машин. По этой же причине отличаются экспериментальные параметры по [c.92]

Качество передачи сигнала абонентским громкоговорителем в значительной мере определяется его электроакустическими параметрами, которые регламентируются требованиями ГОСТ 5961—89 [3.1]. К ним относятся эффективный рабочий диапазон частот, среднее линейное звуковое давление и полный коэффициент гармонических искажений. Кроме того, к важнейшим эксплуатационным характеристикам АГ следует отнести диапазон регулирования громкости, отсутствие дребезжания, надежность. Необходимым требованием для абонентских громкоговорителей является также обеспечение определенного значения модуля полного входного электрического сопротивления. [c.211]

Построена математическая модель неоднородных легких человека в предположении, что в легких можно выделить две области, для которых средние физические параметры, характеризующие упругие свойства легких и сопротивления дыхательных путей, различны (неоднородное легкое). Объемы областей (компонент) с различными физическими свойствами моделируются вязкоупругими пористыми телами. Компоненты взаимодействуют между собой и с грудной клеткой на поверхностях контакта между ними. Для возможности описания форсированных дыхательных маневров изменения объемов компонент и давлений в различных точках модели не предполагаются малыми. На основе сформулированной модели уточняется постановка задачи моделирования однородного легкого на основе однокомпонентной модели. [c.29]

Основным параметром, определяющим донное сопротивление, является давление в застойной области непосредственно на поверхности донного среза летательного аппарата. Строго говоря, его величина неодинакова в разных точках донного среза. Однако, как показывают опыты, это различие невелико, и обычно донное сопротивлениевычисляют в виде произведения площади дна 5донНа среднюю величину донного давления Рд н [c.404]

На основании общих физических представлений о поведении материала под нагрузкой его сопротивление деформированию определяется мгновенными условиями нагружения (температурой, скоростью деформации и другими ее производными в момент регистрации), а также структурой материала, сформированной в процессе предшествующего деформирования, который в п-мерном пространстве характеризуется траекторией точки, проекции радиуса-вектора которой — составляющие тензора напряжений (или деформаций) и время (начальная температура является параметром, характеризующим исходное состояние материала, и изменяется в соответствии с адиабатическим характером процесса деформирования). Специфической особенностью процессов импульсного нагружения является сложный характер нагружения (составляющие тензора напряжений меняются непропорционально единому параметру) и влияние времени. Невозможность экспериментального исследования материала при различных процессах нагружения (траекториях точки указанного выше л-мерного пространства) вынуждает исследователей использовать упрощенные модели механического поведения материала. Это обусловило развитие исследований по разработке теорий пластичности, учитывающих температурновременные эффекты [49, 213, 218] наряду с изучением физических процессов скоростной пластической деформации [5, 82, 175, 309]. Так, для первоначально изотропного материала исходя из гипотезы изотропного упрочнения связь тензоров напряжений и деформаций полностью определяется связью их инвариантов соответственно Ei, Ег, Ез и Ii, h, h- С учетом упругого характера связи средних напряжений и объемной деформации для металлических материалов (а следовательно, независимость от истории нагружения первых инвариантов тензоров напряжений и деформаций Ei, А) процесс нагружения определяется связью четырех оставшихся инвариантов и величины среднего давления. В классической теории пластичности [c.11]

Среднее давление зависит от многих параметров процесса прокатки сопротивления металла деформации К, обжатия, коэффициента внешнего трения /, отношения длины дуги захвата к средней толщине полосы IJ Ih p, натяжения внешних частей полосы, упругой деформации валков и т. д. Для случая прокатки широких полос (АЬ = 0) среднее давление определяется формулой А. И. Целикова [c.263]

Принцип переключения силовых головок по возрастанию сопротивления подаче таит в себе потенциальную опасность преждевременного переключения в случае возрастания сил резания при затуплении режущего инструмента, при тугой работе направляющих, при попадании стружки или грязи и т. д. Поэтому при наладке всегда стремятся так отрегулировать реле давления, чтобы оно никоим образом не смогло сработать преждевременно, ибо в этом случае недосверленные отверстия будут означать, кроме брака детали, поломку всех последующих инструментов. Так как рабочее давление в гидроцилиндре меняется в течение цикла и от цикла к циклу в определенных пределах, а срабатывание реле давления также происходит в некотором диапазоне, то может создаться сочетание, когда давление не достигает такой величины, при которой срабатывает реле давления. Таким образом, настраивая реле на более высокое среднее давление срабатывания (во избежание аварий), мы тем самым увеличиваем вероятность того, что при неблагоприятном сочетании параметров в данном цикле, реле вообще не срабатывает, головка останется на жестком упоре и произойдет отказ. Кроме сложности, система переключения по жестким упорам обладает и другими недостатками резкое возрастание давления в каждом рабочем цикле вызывает перенапряжение насосной системы, колебание температуры масла, выпадение смолистых осадков, повышенный износ, что не может не сказаться на долговечности и надежности. [c.250]

В механизме (рис. 190) звено АВ поворачивается на некоторый угол ф такие механизмы часто называют коромыслово-шатунными их параметры г, I и а. При синтезе обычно задают полное перемещение 5 ползуна, угол ф поворота коромысла АВ и максимальные допустимые значения углов давления Если сопротивление во время рабочего хода постоянно (строгальные, долбежные станки), то определяют размеры звеньев из условия, чтобы средние значения углов были минимальны. Для этого направляющая х х ползуна должна делить стрелку h сегмента BjBj пополам. Следовательно, [c.250]

Если перепад давления является функцией времени Aplpg=f (т), то средняя скорость потока будет изменяться во времени в соответствии с уравнением (1.68). К сожалению, не все параметры, входящие в это уравнение, в настоящее время изучены, и приходится прибегать к упрощенным выражениям, при использовании которых следует внимательно отнестись к определению коэффициентов сопротивления. Наиболее часто используется уравнение (1.68) в виде [c.32]

Обработка полученных результатов в виде зависимости коэффициента теплоотдачи от плотности теплового потока (рис. 22) показала, что данная зависимость (средняя для наших образцов) описывается выражением а = 40,7-10 ( 0,696 Величины для исследуемых структур превышают значения, приведенные в других работах, а также полученные при кипении в большом объеме. Это объясняется тем, что КС стабилизирует процесс испарения при пониженных давлениях. Превышения величин параметров теплопередачи по сравнению с предлагаемыми другими исследователями связаны с различиями условий проведения эксперимента уровень жидкости поддерживался на 2 мм ниже новерхности теплообмена КС обладали в основном большим диаметром поры материал структуры был, как правило, нетеплопроводным, а также имелось большое термическое сопротивление между структурой и теплоподводящей поверхностью вследствие только механического контакта. [c.80]

После составления градуировочной таблицы и отладки всего комплекта приборов можно приступать непосредственно к градуировке вычислительного прибора. Градуировка производится при подключенных магазинах сопротивления вместо первичных датчиков сопро-тиления (термометров сопротивления, потециометриче-ских датчиков давления, температуры и т, д.). На магазинах устанавливаются величины, соответствующие сопротивлениям датчиков при средних расчетных значениях изменяющихся параметров, например о, Ра, Ручные задатчики (если таковые имеются) устанавливаются на среднее расчетное значение задаваемого параметра. Вместо соединительных проводов к датчикам подключаются постоянные сопротивления, чтобы общее сопротивление соответствовало расчетному сопротивлению линии л- [c.154]

Требования к градуировке вычислительного прибора практически заключаются в том, чтобы указатель и регистратор прибора занимали необходимые положения по стандартной равномерной шкале и диаграмме расхода. Для этого вначале проверяют ноль прибора. Затем при средних расчетных значениях переменных параметров путем выбора сопротивлений делителя в цепи компеисирующего устройства (потенциометра, дифтрансформатора или ферродинамического преобразователя — в зависимости от конкретной схемы) приводят в соответствие показание вычислительного прибора при 100% перепада давления с требуемым значением по градуировочной таблице. В зависимости от схемы вычислительного прибора делитель напряжения может устанавливаться в цепи напряжения датчика дифмано-метра. Повторно проверяется ноль прибора. После этого подгонкой кулачка вычислительного прибора приводят в соответствие его показания значениям градуировочной таблицы при различных перепадах давления. [c.156]

Основные опыты по исследованию гидравлического сопротивления в области конвективного теплообмена без кипения и при кипении проведены для канала прямоугольного профиля из латуни ЛС-59 с внутренними размерами 1,8 X 3,6 млг и канала из стали 1Х18Н9Т с внутренними размерами 1,5 X X 3,0 мм при охлаждении их дистиллированной и дегазированной водой в условиях равномерного и неравномерного обогрева по периметру канала. Участок, на котором происходило основное тепловыделение, составлял 16,7—100%. Исследование закономерностей гидравлического сопротивления прямоугольных каналов проведено при следующих параметрах давлении 0,98 2,45 4,9 и 9,8 Мн/м массовых скоростях (7000, 10 ООО, 14 000, 20 000, 28 ООО и 40 ООО) кг1м -сек средних недогревах до температуры насыщения 50, 100 и 150 К пределах изменения плотности теплового потока от О до 0,8—0,9 критического значения тепловой нагрузки. [c.45]

Рассмотрим внимательнее эти отчасти разные виды сопротивления. Авиационный инженер обычно применяет вместо самих сил безразмерные коэффициенты. Панример, коэффициент подъемной силы С ь, уже исиользоваппый в главе П, и коэффициент лобового сопротивления Со соответственно определяются делением подъемной силы и лобового сопротивления на площадь крыла и динамическое давление, соответствующее скорости полета. Динамическое давление — величина увеличения давления, которая появляется, если ноток жидкости с плотностью р и скоростью и останавливается она равна На рис. 28 показана диаграмма, очень хорошо знакомая авиационным инженерам, так называемая полярная диаграмма, на которой построен график коэффициента подъемной силы в зависимости от коэффициента лобового сопротивления. Угол атаки использован в качестве параметра. Данные являются результатом измерений крыльев относительного удлинения от единицы до семи в аэродинамической трубе [1]. Относительное удлинение крыла, как объяснено в главе П, получено делением размаха на среднюю хорду. [c.69]

ХОДОВ, Т. е. С разной температурой воды. Чем ниже температура воды, тем ниже температура стенки при прочих равных условиях, поэтому происходит конденсация пара. При расчете подогревателей обычной конструкции принимают температуру поступающего пара равной температуре насыщения. Перегрев греющего пара может быть использован для повышения температуры нагреваемой воды до температуры насыщения греющего пара или даже выше, когда сильно перегретый поступающий пар омывает часть трубного пучка на выходе воды из подогревателя это осуществлено в подогревателях высокого давления типа БИП (см. фиг. 72) и типа ПВСС (фиг. 73). Методика расчета подогревателей с учетом перегрева пара изложена в 33. Конечная температура пара ниже, чем температура насыщения из-за падения давления (паровое сопротивление) и повышения содержания воздуха по мере конденсации пара. Но при расчете обычных подогревателей этого не учитывают, так как паровое сопротивление мало, а продувкой поддерживают невысокое содержание воздуха. Поэтому температура греющего пара в аппаратах принимается неизменной и равной температуре насыщения В аппаратах с большими скоростями пара необходимо учитывать понижение температуры пара, а следовательно, и температурного напора из-за парового сопротивления аппарата. При расчете аппарата средний температурный напор определяется по формуле (53), а среднелогарифмическая температура воды — по формуле (61). При этой температуре определяются из таблиц необходимые для дальнейших расчетов физические параметры воды. [c.187]

Систематическим изучением влияния вида девиатора напряжений на сопротивление пластическому деформированию занимался Ю. И. Ягн с сотрудниками. Испытания образцов в виде кубиков [507] проводились на специальном механическом реверсе (одноосное растяжение, одноосное, двухосное и трехосное сжатие), Испытания, проведенные при постоянном значении отношения среднего нормального напряжения к интенсивности напряжения, показали, что кривые аг е01 полученные при различных значениях д,сг, не совпадали. Эти кривые располагались по-разному. Прп испытании бронз на двухосное и трехосное сжатие нижняя кривая соответствовала параметру [д,а = —0,5. Этот результат, однако, авторы работы [300 ] связывают как с нестабильностью структуры бронз, так и со спецификой испытаний на сжатие. При испытании трубчатых образцов из технически чистого никеля [300], подвергнутых действию растягивающей силы, крутящего момента и внутреннего давления в различных сочетаниях, были качественно подтверждены результаты опытов Дэвиса [130] — увеличение абсолютного значения параметра соответствовало более высокому расположению кривых. Изменение сопротивления пластическому деформированию с изменением можно найти также в опытах Марина [588], Осгуда и Вашингтона [610], Френкеля [554]. [c.286]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...