Определение Характеристики безразмерные

Для дисперсного потока необходимо не только согласно (6-49) поделить первый член знаменателя (6-50) на (1+Z), но и оценить величину безразмерной толщины пограничного слоя т] 1п, которая в общем случае отнюдь не равна аналогичной толщине однородного потока, как молчаливо принято в [Л. 309]. Действительно, по определению характеристики ti i для однородного потока [c.206]

Безразмерные характеристики весьма удобны для предварительного определения характеристики вновь проектируемого насоса по уравнениям [c.346]

Сущность предлагаемого здесь циклического метода определения характеристики трещиностойкости материалов К с состоит в следующем. Рассмотрим диаграмму усталостного разрушения в координатах Ф — Я, (см. рис. 26). Напомним, что Ф — характеристическая функция усталостного разрушения, обратная по величине и размерности скорости роста усталостной трещины, а безразмерный параметр % — относительная величина интенсивности напряжений, [c.213]

Отметим основные особенности схем ГМП с внешним разветвлением силового потока. Задачей расчета обычно является выбор схемы и передаточных чисел механической передачи при определенной характеристике ГДТ. В связи с этим расчет производится с использованием безразмерной характеристики ГДТ и уравнений связи между кинематическими со и силовыми М параметрами механической передачи. [c.221]

Здесь лишь число Рейнольдса Кев, определенное по взвешивающей скорости, является определяющим критерием — безразмерной гидродинамической характеристикой частицы (гл. 2). [c.121]

В большинстве практических случаев выполнение условия равенства чисел Ре необязательно, так как характер потока существенно зависит от числа Ре лишь ири относительно небольших его значениях. С увеличением числа Ре его влияние ослабляется,, и ири Ре больше определенного значения влияние этого числа на безразмерные характеристики потока настолько мало, что во многих случаях им практически можно пренебречь. [c.14]

С экономической точки зрения наиболее рациональна такая форма поперечного сечения стержня, при которой величина наименьшего раднуса инерции 1ы н при определенной площади является наибольшей. Для удобства сравнения различных сечений введем безразмерную характеристику [c.517]

Рис. 6.21. Безразмерные характеристики температурного режима в зоне наплавки длинного сплошного круглого цилиндра а — безразмерное время т пребывания точек выше относительной температуры 0 при наплавке вдоль образующей (/ — ало/Х = О, 2- 0,04, 3 — 0 1, 4 — 0,15) и относительная мгновенная скорость охлаждения w по линии наплавки (5 — ого/Х = О, б — 0,15) б — максимальные относительные температуры 0 2,кс ПР наплавке вдоль образующей в зависимости от относительной координаты р2 = г/го при ср = 0 (/ — аго/Х = О, 2 — 0,15) в — номограмма для определения функции Ф(л, /)

Для определения тяговых характеристик при такой инжекции необходимо знать значения этих характеристик для основного сопла в пустоте без инжекции. В этих целях рассчитывается поле скоростей в сверхзвуковой части сопла, определяются тяга Р, соответствующий ей безразмерный коэффициент тяги [c.304]

Переменные величины, входящие в уравнения теплового баланса и теплопередачи (температуры горячего и холодного теплоносителей, их полные теплоемкости массового расхода, коэффициент теплопередачи) могут быть сгруппированы в безразмерные параметры (характеристики), обладающие определенным физическим смыслом. Некоторые из этих характеристик уже встречались при изучении теплового расчета теплообменников, основанного на совместном решении уравнений теплового баланса и теплопередачи. [c.434]

Для применения приведенной выше зависимости необходимы три условия. Во-первых, величина энергии разрушения, измеренная на образцах с относительно большими трещинами, должна предполагаться пригодной для существенно меньших трещин, которые вызывают разрушение. Как будет показано, вычисленная длина трещины обычно значительно больше микроструктурного размера материала, от которого зависит его энергия разрушения, т. е. это условие обычно удовлетворяется. Во-вторых, величина использованного модуля упругости должна представлять собой характеристику материала при разрушающем напряжении. Другими словами, должно быть учтено любое изменение измеренного модуля, например изменение вследствие образования трещин перед разрушением. В-третьих, должны быть сделаны допущения о геометрии и расположении трещины для того, чтобы определить величину безразмерной постоянной А. Для полукруглых поверхностных и внутренних круглых трещин пригодна величина А — = К хотя это и произвольный выбор [58]. Таким образом, вычисленный размер трещины является лишь оценкой однако в сравнительном плане этот размер можно использовать для определения влияния частиц на размер трещины, вызывающей начало-разрушения композитного материала. [c.35]

В большинстве исследований влияния сложного напряженного состояния на сопротивление разрушению (особенно разрушению в условиях ползучести) опыты проводились в ограниченном объеме при малом количестве испытаний и варьировании вида напряженного состояния в небольших пределах всего трехмерного пространства (испытания тонкостенных трубчатых образцов от чистого сдвига до двухосного растяжения), параллельные опыты на один и тот же режим в большинстве случаев отсутствуют, В связи с этим используются такие методы обработки экспериментальных данных, которые допускают совместный анализ результатов различных исследований, проведенных в разных условиях на материалах разного класса. С этой точки зрения целесообразно использование безразмерных координат, когда все параметры напряженного состояния отнесены к какой-либо характеристике механических свойств материала, например к условному пределу длительной прочности за определенный срок службы или к сопротивлению разрушения при кратковременном разрыве в условиях одноосного растяжения [c.130]

Конкретизируя полученные результаты для механизмов циклового действия, на основании (3.69) в первую очередь следует обеспечить не только непрерывность второй передаточной функции механизма П" и функции h, характеризующей внешнюю нагрузку, но и определенную минимальную величину отрезка времени, соответствующего изменению возмущения между экстремумами. Последнее особенно важно при выборе диаграммы ускорений и соответствующих безразмерных характеристик. [c.111]

Определение статических характеристик пневматических преобразователей по безразмерной характеристике давления проточной камеры [c.138]

Определение статических характеристик преобразователей. Для определения статических (в том числе размерных) характеристик у = у х) по безразмерной характеристике давления проточной камеры (О) необходимо найти функции преобразования величин хжу к безразмерным переменным И О проточной камеры. Такой подход предопределяет два способа решения задачи. [c.142]

Первый способ заключается в том, что для заданного диапазона входной величины х осуществляется переход к одной из переменных безразмерной характеристики давления (Z i, О) с помощью определения функции преобразования фж- При этом выходная величина у определяется из другой переменной безразмерной характеристики с помощью соответствующей функции преобразования фу, например, [c.142]

Определение статических характеристик пневматических преобразователей по безразмерной характеристике давления проточной камеры, Балакшин О. Б., Морозова. В. Сб. Моделирование задач машиноведения на ЭВМ . М., Наука , 1976. [c.221]

Характеристики устойчивости пограничного слоя на пластине приведены на рис. 81. По оси ординат отложена безразмерная длина волны возмущения аб (б — толщина вытеснения пограничного слоя), а по оси абсцисс — число Рейнольдса, определенное по толщине вытеснения. Точки, лежащие в областях-внутри нейтральных кривых, определяют состояние движения, соответствующее неустойчивым колебаниям, точки вне нейтральных кривых — состояние, соответствующее устойчивым колебаниям, а точки, лежащие на самих нейтральных кривых, — состояние, соответствующее нейтральным колебаниям. При значительном увеличении чисел Рейнольдса Re обе ветви нейтральных кривых приближаются к оси абсцисс. Наименьшее число Рейнольдса, при котором нейтральное возмущение возможно, (Ree) p = 420. [c.178]

Другим источником ошибок при определении эффективности брызгального охладителя является перенос результатов измерений тепловых характеристик, полученных на фрагментарных установках, на крупномасштабные опытно-промышленные установки или натурные брызгальные бассейны. На рис. 1.6 схематично изображены брызгальные бассейны различной конфигурации. Безразмерные комплексы NTU, SER, К (см. рис. 1.5) для этих брызгальных бассейнов должны быть равными, так как воздушный поток проходит равное расстояние от входа в бассейны до выхода из них. Если изменить направление ветра (при всех прочих равных условиях), то для бассейна 1 значения комплексов примерно будут равны первоначальным. Однако для бассейнов 2 и особенно 3 и 4 первоначально определенный безразмерный комплекс будет частным случаем, наблюдаемым с малой вероятностью. Для брызгальных бассейнов, имеющих форму дуги 5, как, например, бассейн Запорожской АЭС, перенос значений безразмерных комплексов, полу- [c.24]

Следовательно, для каждого вещества можно построить кривые относительных физических характеристик. При этом за масштаб выбираются значения этих же характеристик (свойств), равноудаленных от критической точки, т. е. взятых при определенных (и равных) относительных давлениях р /ркр или температурах Затем уже эти кривые относительных безразмерных характеристик сравниваются друг с другом Аналитически это может быть записано в следующем виде [c.19]

Определение безразмерных характеристик аэродинамических сил. Метод расчета автоколебаний конденсаторных трубок, основанный на составлении и решении дифференциального уравнения движения, в настоящее время еще не создан. Также не решена задача теоретического расчета аэродинамических сил, вы-зывающих автоколебания трубок, и определения эпюр давления при отрывном обтекании цилиндров в нестационарных условиях. Поэтому пользуются в настоящее время методом расчета напряжений в конденсатор- [c.141]

Рассмотрим вначале условия деформации амплитудно-фазо-вой характеристики. Если при переходе к безразмерной форме записи уравнения движения системы базовые значения координат выбраны так, что коэффициент К в уравнении (5.40) становится равным единице, то начальной точкой характеристики будет точка с координатами ы = 1, и = 0. Характерной линией нри построении частотной характеристики служит прямая и = I. При определенных значениях параметров электромагнитного управляющего элемента характеристика может деформироваться в го-330 [c.330]

Таким образом, при рассмотрении развития кавитации в гидромашинах нужно учитывать и такие режимы, при которых кавитация не оказывает еще влияния на внешние энергетические характеристики, но является опасной с точки зрения кавитационной эрозии. Для правильного определения этих режимов необходимы количественные параметры, точно определяющие степень развития кавитации. В настоящее время используется достаточно большое количество различных безразмерных параметров кавитации. [c.50]

Аппарат безразмерных характеристик позволил предложить сравнительно простой метод расчета элементов приводов для определения их данных (размеров исполнительных механизмов, управляющих золотников, дросселей и других элементов), а также выбора данных источника питания. [c.4]

Из последнего определения физического подобия следует, что для всякой совокупности подобных явлений все безразмерные характеристики (безразмерные комбинации рг змер-ных величин) имеют одинаковые числовые значения. Справедливо и обратное зшточ пш если безразмерные характеристики одинаковы, то явления подобны. Для подобных явлений вид уравнений и граничных условий не будет зависеть от выбора единиц, если величины, определяющие физическое явление, выразить в безразмерной форме, т. е. отнести данную величину к характерному масштабу. [c.188]

Расчет эфективности следует начинать с определения характеристик фракционной очистки газов для собственно трубы Вентури. Для этого по данным гл. 2 необходимо вычислить для каждой фракции золы безразмерный комплекс (2-16), а затем по обобщенному графику на рис, 2-7 — соответствующую неполноту фракционной степени улавливания золы на каплях в трубе Вентури. На основе этих величин определяется общая неполнота улавливания в собственно трубе Вентури по формуле [c.101]

УЭ с мягкой характеристикой реализуются в виде тонкостенных конструкций, способных иметь еюсколько форм упругого равновесия, т. е. способных к потере устойчивости исходной формы упругого равновесия. В первом приближении расчеты можно вести по известным выражениям для тонкостенных конструкций из линейноупругого материала (с подстановкой [х = 0,5), так как деформации малы. Однако перемещения достигают значительной величины, и поэтому при определении характеристик приходится решать геометрически нелинейную задачу. В настоящее время имеющиеся расчетные зависимости получены только численным путем Эти результаты не обработаны в виде упрощенных формул и поэтому в данном справочнике не могут быть приведены. Алгоритмы и программы расчета приведены в монографии [21]. В форме безразмерной кривой обработан только случай сжатия тонкостенной трубы. [c.213]

Однако во многих задачах основные уравнения и их решения обычно выражаются через соответствующие безразмерные величины. Эта процедура существенна для нахождения минимального числа безразмерных параметров, определяющих физический процесс, и для представления решения в обобщенной форме. Если вы привыкли анализировать задачи в безразмерных единицах, то скорее всего зададите разумный вопрос почему ONDU T не имеет безразмерную структуру Этому есть две причины. Во-первых, если вы захотите решить частную задачу, не утруждая себя соответствующим переходом к безразмерным величинам, то должны иметь возможность, задав геометрические характеристики, температуры, плотности тепловых потоков, получить с помощью ONDU T результаты для различных физических величин. Во-вторых, так как один набор безразмерных переменных неприменим ко всем возможным задачам, то многоцелевая вычислительная программа, такая как ONDU T, не может быть построена на априорных определениях необходимых безразмерных величин. [c.70]

Существуют два вида характеристик вентилятора — размерная и безразмерная. Размерная характеристика относится только к одному номеру вентилятора определенных размеров. Безразмерная характеристика относится к какой-либо серил геометрически подобных вентиляторов, отличающихся между собой лщць наружным диаметром турбины. Такие характеристики в виде номограмм приводятся в специальных справочниках. [c.151]

Сопоставляя (2-1 ) и (2-1"), придем к общему критериальному уравнению для определения безразмерной гидродинамической характеристики частиц (при Уот— —yVe, R t—>-ReBj [c.46]

Интересной иллюстращ1ей к этому является таблица физических постоянных, данная в [24]. Ее название Список фундаментальных констант и производных величин является более корректным с физической точки зрения, но, к сожалению, автор не утруждает себя ни выработкой определения, ни разделением содержащихся в ней констант на эти принципиально различающиеся по своей значимости группы. Согласно [24], фундаментальными постоянными можно считать е, h, с, G, т . т , к и постоянную Хаббла Н, космологическую постоянную Л и космическое отношение числа фотонов и протонов S. Производные величины, приведеЕшые в [24], мы пока обсуждать не будем, заметим все же, что среди них указываются сконструированные из вышеприведенных размерных постоянных безразмерные характеристики ядерных — сильного и слабого — взаимодействий, что отнюдь не является бесспорным. [c.35]

Здесь индекс 5 приписывается величинам непосредственно за ударной волной, индекс оо — характеристикам непоз-мущенного потока, а лишнее условие для безразмерной функции тока (для / имеем уравнение третьего порядка, и четыре граничных условия) используется для определения [c.444]

Некоторые (особенно безразмерные) характеристики пластичности могут быть использованы для определения преде ла пластичности. В частности, при растяжении Лр=КЗ 1п(1/1—о])) при кручении Лр,ср = л с /г//оили [c.488]

Как было показано в гл. VII (т. 1), при обтекании тел поступательным потоком беразмерные характеристики поля скоростей в идеальной несжимаемой жидкости определяются системой безразмерных параметров xld, y/d, zld, а, Р, где d — характерный размер тела, а, Р — углы, задающие ориентацию тела относительно скорости набегающего потока. Безразмерное отношение vjv не зависит от скорости, плотности и давления в набегающем потоке и получается постоянным при фиксированных безразмерных координатах xld, yid, z/d, а, р. Максимальное значение Отах/ оо соответствует вообще одной вполне определенной точке на поверхности тела. При учете сжимаемости в случае адиабатических движений совершенного газа получается [c.33]

Клапаны торцовые Перли 12— 229 — Конструкции 12 — 221 — Крылья — Крепление 12 — 222 — Обработка 12 — 222 — Материалы 12 — 221 — Напряжения 12 — 221 — Параметры — Безразмерная форма 12 — 217 — Производство 12 — 221 — Расчёт на прочность 12 — 219 — Расчёт по Сабинину 12— 214 — Регулирование по Эклипсу с улиткой 12 — 227 — Характеристика — Аналитическое определение по Сабинину 12 — 218 — Центр парусности 12 — 226 [c.33]

Базируясь на теории динамического слоя конечной толщины. Карман и Польгаузен предложили заменить неизвестный профиль продольной скорости в пограничном слое некоторой интерполяцией (в частности, полиномиальной), удовлетворяющей определенным, наперед заданным краевым условиям на стенке и на внешней границе пограничного слоя. Уравнение профиля записывается в безразмерных координатах yjb, так что после подстановки его в интегральное соотношение импульсов оно превращается в обыкновенное дифференциальное нелинейное уравнение относительно одного неизвестного S (д ). Решив это уравнение любым приближенным способом, определяют S (л), а затем и все искомые характеристики. [c.208]

Когда при М. необходимо обеспечить равенство неск. критериев, возникают значит, трудности, часто непреодолимые, если только не делать модель тождественной натуре, что фактически означает переход от М. к натурным испытаниям. Поэтому на практике нередко прибегают К приближённому М., при к-ром часть процессов, играющих второстепенную роль, или совсем не моделируются, или моделируются приближённо. Такое М. не позволяет найти прямым пересчётом значения тех характеристик, к-рые не отвечают условиям подобия, и цх определение требует соответствующих дополнит. исследований. Напр., при М. установившихся течений вязких сжимаемых газов необходимо обеспечить равенство критериев Ле а М и безразмерного числа V = Ср/су (где Ср ш Су — уд. теплоёмкости газа при пост. JiaBaeHHH и пост, объёме соответственно), что в общем случае сделать невозможно. Поэтому как правило, обеспечивают для модели и натуры лишь равенство числа М, а влияние на определяемые параметры различий [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...