Коэффициент акустической обратной

Пусть Ро есть эффективное звуковое давление, создаваемое перед микрофоном первичным источником звук (например, оратором), р — давление перед микрофоном, создаваемое громкоговорителем ) коэффициент акустической обратной связи в условиях стабильной работы линейной системы (без генерации автоколебаний) определяется уравнением [c.503]

При неправильном выборе коэффициента акустической обратной связи система звукоусиления может перейти в режим генерации или станут заметными специфические искажения сигнала. [c.164]

Наличие акустической связи вызывает эффект, схожий с явлением реверберации. Кратковременный звук, возникающий перед микрофоном и через время г излученный громкоговорителем с меньшим уровнем, снова воздействует на микрофон. Это запаздывающее и ослабленное повторение начального звука будет снова излучено громкоговорителем и через время т опять дойдет до микрофона и т. д. Происходящий процесс похож на реверберационный и называется регенеративной реверберацией. Из-за того, что частотная характеристика индекса тракта будет иметь форму гребенки, звук через некоторое время приобретает тональную окраску, тем более заметную, чем больше коэффициент акустической обратной связи. [c.165]

Пути прохождения звука через ограждающие конструкции следующие через сквозные поры, щели и т. п. (воздушный перенос), через материал перегородки в виде продольных колебаний его частиц (материальный перенос) и через поперечные колебания перегородок, похожих на колебания мембран (мембранный перенос), которые часто можно приближенно рассматривать как колебания всей перегородки в целом. Резонансная частота такой колебательной системы очень низкая, по этому в звуковом диапазоне частот перегородку можно рассматривать как инерционное сопротивление, определяемое всей ее массой. Коэффициент звукопроводности обратно пропорционален этой массе. Таким образом, при мембранном переносе хорошо проходят через перегородку звуковые колебания низких частот. С увеличением частоты проводимость перегородки уменьшается пропорционально частоте. При материальном переносе проводимость перегородки определяется отношением удельных акустических сопротивлений воздуха и материала перегородки, которые почти не зависят от частоты, поэтому и проводимость практически не будет [c.190]

Как видно из (5.28) и (5.29), в системе звукоусиления акустическая обратная связь приводит к неравномерности частотной характеристики коэффициента передачи характеристика имеет форму гребенки (рис. 5.13), причем интервал между соседними частотами (если фазовый сдвиг фо с частотой изменяется не слишком быстро) Д(о = м —со -1 = 2я/т или А/=1/т=с//. Неравномерность частотной характеристики индекса тракта, обусловленная наличием акустической обратной связи, определяется из выражения [c.165]

Эффект электрического поля. Акустические колебания токопроводящей поверхности изделия могут быть вызваны силами взаимодействия электрических зарядов, если эту поверхность сделать одной из пластин конденсатора. Прием акустических колебаний может быть осуществлен в результате обратного эффекта — появления переменного электрического сопротивления на обкладках конденсаторного преобразователя при изменении расстояния между обкладками, одной из которых является изделие. При напряженности электрического поля конденсатора 10 В/м произведение коэффициентов преобразования конденсаторного преобразователя на три-четыре порядка меньше, чем в слу-чае пьезоэлектрического преобразователя. Поэтому преобразователи такого типа используют лишь для исследований, например для бесконтактного измерения распределения амплитуды колебаний поверхности в широком диапазоне частот. [c.224]

Таким образом, коэффициент сопротивления трению при возбуждении высокочастотных колебаний жидкости стоячей волной обратно пропорционален корню квадратному из акустического [c.101]

Ультразвуковые дефектоскопы (УЗД) предназначены в основном для НК объектов из металлов и сплавов, а также сварных соединений в таких ОК. Возможен контроль объектов из пластиков, резины, стекла, фарфора, керамики, бетона, т. е. материалов с высоким коэффициентом затухания а ультразвука (расстоянием, на котором амплитуда плоской акустической волны убывает в е раз). Максимальная глубина прозвучивания УЗД обратно пропорциональна а. Минимальная глубина прозвучивания, или мертвая зона, определяется минимальной глубиной залегания искусственного дефекта в виде цилиндра диаметром [c.333]

В ряде работ [27, 47, 38, 26, 34, 48, 3] по результатам исследования акустического течения определены коэффициенты поглощения звука в жидкостях. Как видно из (6.58) и (6.60), для определения коэффициента поглощения методом акустического течения необходимо независимо измерить интенсивность (ши плотность звуковой энергии) и скорость потока. Выше мы говорили, что радиационное давление оказывает существенные помехи при определении скорости потока по его динамическому давлению. Естественно и обратное динамическое давление потока вносит ошибки в измерение радиационного давления механическими методами (см. гл. 5, 3). При измерении коэффициента поглощения этим методом разделение динамического давления потока и радиационного давления несколько усложняется тем, что должны быть созданы условия, соответствующие теории Эккарта. [c.243]

Для толстых слоев облицовки из пористого материала коэффициент поглощения получается достаточно большой из-за ряда факторов. Так как акустическое сопротивление таких материалов обычно близко к сопротивлению воздуха, то звуковые волны почти не отражаются от них (7.21). Звуковые волны, входя в поглощающий материал, будут испытывать большие потери энергии из-за вязкости материала, трения в порах, поэтому значительно ослабленными они будут достигать твердой стены, находящейся за ним. Скорость колебаний в узле, т. е. у стены, будет мало отличаться от скорости колебаний в пучности, и потери на этом участке хода звуковых волн будут также велики, как и в пучности. При обратном ходе звуковой волны будет также происходить поглощение энергии звуковых волн. Практически звуковая волна вернется в помещение значительно ослабленной, т. е. коэффициент поглощения будет большим. При этом на определенной частоте поглощение может быть очень большим (см. табл. 7.1). [c.185]

Поскольку коэффициент поглощения ультразвука о обычно возрастает с частотой как со , то собственная акустическая добротность пластинки, как правило, убывает с частотой, т. е. на гармониках она меньше, чем иа основной частоте. Заметим, что в литературе иногда в качестве характеристики затухания ультразвука в материале пластинки использ ется величина, обратная добротности Qa = 2а с/сОо, называемая коэффициентом внутреннего трения. Этот термин расходится с нашим определенней внутреннего трения Ло, выражаемого формулой (VII 1.49). [c.190]

Электроакустическим трактом называют участок схемы дефектоскопа, где происходит преобразование электрических колебаний в ультразвуковые и обратно. Электроакустический тракт состоит из пьезопреобразователя, демпфера, тонких переходных слоев и электрических колебательных контуров генератора и приемника. В электроакустический тракт нормальных искателей, работающих в контактном варианте, также входят протектор и слой контактной жидкости. Электроакустический тракт определяет резонансную частоту ультразвуковых колебаний, длительность зондирующего импульса и коэффициент преобразования электрической энергии в акустическую. [c.67]

Акустические линзы. В отличие от оптики, где коэффициент преломления всех материалов, из которых могут быть изготовлены линзы, всегда больше единицы (поскольку скорость света в воздухе больше, чем в любых прозрачных твёрдых или жидких телах), в акустике коэффициент преломления материалов может быть как больше, так и меньше единицы. При и 1 (скорость звука в материале линзы меньше, чем в среде) собирающие линзы так же, как и в оптике, всегда выпуклые, рассеивающие линзы — вогнутые (рис. 196). При л< 1 картина оказывается обратной выпуклые линзы будут рассеивающими, а вогнутые — собирающими. [c.306]

Измерялись коэффициенты преобразования К электрического импульса в акустический и обратно для всех методов возбуждения. Под К понимается, как обычно, отношение амплитуды электрического напряжения на излучателе к амплитуде ЭДС, развиваемой приемником. Приемником служил полистироловый клин. В табл. 2.1 приведены значения К, соответствующие максимальным (в каждом случае) амплитудам рэлеевских волн (т. е. измеренные при sin кф = 1, 4а = Яд, 9 = 9д). Для сравнения приведены значения К и для объемных волн. Все измерения сделаны на частоте / 2,7 МГц. [c.115]

Можно показать [2, 48], что коэффициент концентрации плоских поршней в бесконечных жестких экранах обратно пропорционален сопротивлению излучения. Сопротивление акустического излучения поршней любой формы приближается к рс/Л, когда отношение размер/длина волны увеличивается. Из этого следует, что (2.83) применимо к поршням любой формы, если минимальный размер поперечника поршня больше половины длины волны. [c.99]

В 3 было показано, что луч рассеянного света может идти в обратном направлении это имеет место, когда величины и в уравнениях (4.58) — (4.60) отрицательны. Для обратной волны коэффициент затухания аз следует взять с обратным знаком. В предельном случае большого затухания звуковой волны выведенные соотношения остаются справедливыми при отрицательных значениях кгг И аз. Мнимая часть величины Дх изменяет свой знак. Поскольку взаимодействующие волны распространяются теперь в противоположных направлениях, усиление обратной волны определяется формулой (4.60), если затухание акустической волны велико. Более общая теория явления вынужденного рассеяния Мандельштама — [c.161]

Например, сжатие ЛЧМ-сигнала во времени может быть осуществлено с помощью устройства, изображенного на рис. 13.19. Принцип действия его основан на том, что углы рассеяния света, прошедшего через различные участки звукового поля, обратно пропорциональны длине волны звука. Поэтому весь дифрагированный свет практически одновременно попадает на вход фотоприемника, что и влечет за собой сжатие ЛЧМ-сигнала. Коэффициенты сжатия для устройств подобного типа составляют - 100 [6, 56]. Для сравнения вспомним, что в акустоэлектронных фильтрах с апериодическими отражательными решетками (см. 4 гл. 12) этот параметр достигает нескольких десятков тысяч. Используя нелинейность характеристики фотоприемника, можно получить функцию свертки двух противоположно направленных акустических сигналов [571. Для этого на кристалл нужно направить пучок света и выделить с фотоприемника дифрагированный световой сигнал на двойной частоте. Согласно [57] вносимые потери устройства, использующего дифракцию на поверхностных акустических волнах, составляли 44 дБм, что вполне сопоставимо с эффективностью акустоэлектронных устройств свертки на основе токовой нелинейности (см. 7 гл. 12). Для повышения конкурентоспособности акустооптических процессоров необходимы дальнейшие поиски материалов с высокими фотоупругими свойствами. Определенные возможности здесь открывает использование взаимодействия света с волнами пространственного заряда, сопровождающего распро- [c.365]

Быстрое уменьшение коэффициента мощности по мере приближения 2па/ к к нулю обусловливает практические требования к размерам устройств, предназначенных для излучения соответствующей акустической мощности. В этой области для обеспечения пульсаций сферы должен быть задействован большой объем воды, поток которой перемещается в прямом и обратном направлениях, но только малая часть этих усилий превращается в полезную выходную мощность Максимальная объемная колебательная скорость Q определяется в виде произведения максимального значения колебательной скорости, которая считается одинаковой по всей поверхности сферы, на площадь сферы Таким образом, [c.49]

Нами измерялись коэффициенты преобразования /С электрического импульса в акустический и обратно для всех методов возбуждения Приемником служил полистироловый клин. В табл. 2 приведены значения /С, соответствующие максимальным (в каждом случае) амплитудам рэлеевских волн (т. е. измеренные при 81п а = 1, = е=е ). Для сравнения значения К приведены и для объемных волн. Все измерения сделаны на частоте 2,7 Мгц, [c.28]

По результатам исследования акустического течения в ряде работ 6, 11, 15, 35, 56—59] определены коэффициенты поглощения звука в жидкостях. Как видно из соотношений (31) и (33), для определения коэффициента поглощения методом акустического течения необходимо независимо измерить интенсивность звука (или плотность звуковой энергии) и скорость потока. Выше уже говорилось о том, что радиационное давление оказывает существенные помехи при определении скорости потока по его динамическому давлению. Естественно и обратное динамическое давление потока вносит ошибки в измерение радиационного давления механическими методами. [c.123]

Несколько иной метод определения коэффициента поглощения звука был предложен в работе [57]. Схема установки приведена на рис. 21. Ультразвуковое поле (1 Мгц), создаваемое источником полностью заполняло трубку с исследуемой жидкостью 2 трубка имела обводной капиллярный канал 3 для обратного потока. Согласно соотношению (31), при радиусе звукового пучка, равном радиусу трубы, скорость акустического течения обращается в нуль. В экспериментальных условиях, конечно, из-за неоднородности звукового поля по сечению трубки и влияния пограничного слоя вблизи стенок, а в описываемой установке еще из-за тока жидкости через капиллярный канал 3 перенос жидкости имеется, однако скорость его существенно меньше скорости течения в свободном звуковом поле. Влияние динамического давления потока на механический приемник радиационного давления 4 было при этих условиях относительно мало. Отраженный от приемника 4 звук поглощался поглотителем 5. Авторы работы [58] отказались от абсолютного измерения звукового поля радиометром, потому что приемный элемент радиометра, отражая звук, не позволял создать полностью бегущую волну (в этой работе плотность звуковой энергии определялась из импедансов излучателя в воздухе и в жидкости). Согласно закону Гагена — Пуазейля, скорость движения [c.123]

В электроакустическом тракте электрические колебания преобразуются в ультразвуковые и обратно, поэтому он определяет резонансную частоту УЗК, длительность зондирующего импульса и коэффициенты преобразования электрической энергии в акустическую. [c.32]

Коэффициентом акустической обратной связи называют отно-щение [c.164]

Коэффициент затухания 5 в значительной степени зависит от отношения средней величины зерна d в металле и длины акустической волны X. Чем больше отношете к/d, тем меньше коэффициент затухания. Коэффициент затухания обратно пропорционален частоте/(так как к = С//). Короткие волны большой частоты легко затухают, отражаясь от границ зерен кристаллов. Для малоуглеродистых сталей X/d > 10, затухание мало и возможно применение ультразвуковых волн для контроля. При k/(i< 10 затухание происходит наиболее интенсивно. В деталях, выполненных электро-шлаковой сваркой, в сварных соединениях из аустенитиых сталей, меди, чугуна, где структура крупнозер1шстая, ультразвуковой контроль затруднен, так как длина волны сопоставима с величиной среднего зерна. В алюминиевых и титановых сплавах контроль УЗК не вызывает затруднений. [c.170]

Коэффициент преобразования определяется соотношением между взаимосвязанными акустическими и электрическими величинами. Вследствие обратного пьезоэффекта при подаче на пьезопластину электрического напряжения она излучает упругие колебания с амплитудой Коэффициент преобразования (передаточная функция) при излучении /Си = PnlU . В режиме приема, когда на пьезоэлемент падает акустический сигнал с амплитудой ра, на обкладках пьезоэлемента возникает напряжение Un- Коэффициент преобразования на приеме Кп = UJPn- [c.134]

При реализации ЗЭМ в виде схемы тандем (схема 6 в табл. 5.7) направления наблюдения обратного и зеркального сигналов разнесены в плоскости ПрОЗВуЧИВаНИЯ на угол бнабл = — ( i + а), а в частном случае симметричной схемы — на угол 0,пах- Поэтому, сравнив амплитуды эхо- и зеркального сигналов, можно определить направление главного вектора индикатрисы рассеяния дефекта. Установлено, что в диапазоне реальных значений б ах индикатрисы рассеяния в пределах одного класса отражателей различаются мало, в то время как индикатрисы плоскостных и объемных дефектов, представляющих разные классы, отличаются существенно. В связи с этим для количественной оценки класса дефекта удобно ввести новый критерий — акустический коэффициент формы дефекта Кф. Применительно к контролю ЗЭМ коэффициент формы определяют в виде отношения (или разности в дБ) амплитуды Лобр сигнала, отраженного от дефекта обратно переднему преобразователю, к амплитуде сигнала А а, прошедшего от одного преобразователя к другому и отраженного от дефекта и внутренней поверхности изделия (рис. 5.35), т. е. [c.260]

Пусть Г (I, т]) — комплексная функция, описывающая результат регистрации волнового поля голограммой. Это может быть либо амплитудный коэффициент пропускания оптической голограммы, зарегистрированной на фотоносителе, либо результат измерения синфазной и ортогональной к опорному сигналу компонент радиополя или акустической волны. В случае регистрации голограммы в дальней зоне распределение комплексной амплитуды поля Ъ (х, у) на объекте может быть найдено с помощью обратного Фурье-преобразования функции Г %, т]) [c.162]

Шумы от вибрации машин снижают прокладками между опорами машин и их фундаментом. Шум от вентилятора и устройств кон-дициоиирования снижают с помощью акустических фильтров. Простейший фильтр представляет собой трубу, облицованную поглощающим материалом. Затухание уровня шума (в децибелах) пропорционально длине трубы /, ее периметру п и обратно пропорционально сечению S, т. е. AL = anllS, где а — коэффициент пропорциональности, зависящий от материала стенок для металлических 0,01 для шлакобетонных и деревянных 0,08 при облицовке их войлоком толщиной 1 см 0,5. Он приближенно равен коэффициенту поглощения облицовочного материала. [c.181]

При прохождении ультразвука через плоскопараллельный слой жидкости толщиной й ж с акустическим сопротивлением < 2, расположенный между средами с сопротивлениями 21 (протектор) и 2з (изделие), в нем возникают многократно отражен- ые колебания. Они накладываются (интерферируют) на колебания, проходящие прямо в изделие, и в зависимости от соотношения фаз усиливают или ослабляют амплитуду зондирующего импульса. Такая же картина наблюдается и при обратном прохождении ультразвука, поэтому коэффициент прозрачности слоя для ультразвуковых волн осциллирует при изменении ж. Велиг чина осцилляций зависит от отношения и соотношенич акустических сопротивлений всех сред, формирующих слой. [c.44]

Вследствие обратного пьезоэффекта при подаче на пьезоэлемент электромагнитных колебаний напряжением г он будет излучателем упругой энерргии с амплитудой акустического давления Ро. Коэффициент преобразования при излучении /(и =Ро11 г- В режиме приема в случае падения на пьезоэлемент акустической волны амплитудой Рп на обкладках пьезоэлемента возникнет напряжение Уц. Коэффициент преобразования при приеме / п==i/п/ Pп. Если преобразователь совмещенный, т. е. один пьезоэлемент работает как излучатель и приемник, то он характеризуется двойным коэффициентом преобразования по напряжению [c.113]

Эффект электрического поля. Акустические колебания токопроводящей поверхности изделия могут быть вызваны силами взаимодействия электрических зарядов, если эту поверхность сделать одной из пластин конденсатора. Прием акустических колебаний может быть осуществлен в результате обратного эффекта - появления переменного электрического сопротивления на обкладках конденсаторного преобразователя при изменении расстояния между обкладками, одной из которых является изделие. При напряженности электрического поля конденсатора Ю В/м произведение коэффициентов преобразования конденсаторного преобразователя на четыре-пять порядков меньше, чем в случае пьезоэлек- [c.227]

Y ( 0 — частота центра линии поглощения, Vл — частота ЛИ) также важен учет сдвига центра линии поглощения давлением. Однако при решении задач атмосферного распространения, построении оптических моделей атмосферы,, оценках погрешностей спектроскопических методов зондирования газового состава этим фактором, как правило, пренебрегали. Причиной этого является недостаток информации о значениях коэффициентов сдвига центров колебательно-вращательных линий молекул атмосферных газов. В [9] приведены результаты измерения коэффициента самосдвига для линии азН (О, 0) полосы V2 аммиака, который втрое меньше коэффициента самоуширения для той же линии и равен (0,10 0,003) см атм Коэффициент сдвига центра линии СН4 3,39 мкм давлением воздуха составляет величину на порядок меньше [2]. Лишь недавно, в описанных в предыдущей главе экспериментах, выполненных на внутрирезонаторном и оптико-акустическом [39] спектрометрах, были измерены коэффициенты сдвига центров линий основного поглощающего газа атмосферы— паров Н2О — в видимом и ближнем ИК-диапазоне спектра давлением воздуха. В [39] сделаны оценки систематических погрешностей, возникающих при решении обратной задачи дистанционного зондирования газового состава и расчетах атмосферного пропускания, обусловленные неучетом этого эффекта. Кратко остановимся на этом вопросе. [c.198]

Результаты одновременного лазерно-акустического зондирования иллюстрирует рис. 3.32, на котором крестики соответствуют факту повышенной турбулентности в слое температурной инверсии. Профили коэффициента обратного рассеяния нормированы на максимальное значение эхо-сигналов, зарегистрированных лидаром ЛОЗА-4. Видно, что режим интенсивной турбулентности, наблюдавшийся акустическим локатором в период с 20 до 22 ч местного времени, способствовал интенсивному переносу аэрозоля из нижних слоев атмосферы в инверсионный слой. [c.103]

В эту формулу импедансы сред 1 и 2 входят симметрично, поэтому коэффициенты прохождения энергии из среды 1 в среду 2 и обратно одинаковы. Однако акустические давление и скорость при переходе через границу изменяются несимметрично если I pll2 I pl21 I Jl2 1 с 12Г Примером может служить [c.31]

Многие источники сейсмических волн действуют на поверхности земли так, что механический контакт осуществляется непосредственно на самой поверхности. Некоторое представление о поведении таких источников можно получить, рассматривая излучение волн от сосредоточенных сил, действующих параллельно свободной границе упругого полупространства или перпендикулярно к ней. В случае механических источников излучение от кругового штампа на свободной границе обеспечивает описание как поведения самого источника, так и излучаемых объемных волн. В большинстве конкретных ситуаций предположение об однородности полупространства нуждается в уточнении, поскольку сейсмические скорости, как правило, имеют очень низкие значения вблизи поверхности Земли. Если изменение скорости с глубиной известно, то с целью уточнения амплитуды волн можно использовать более корректные формулы для геометрического расхождения (взамен простого деления на расстояние). Легко учесть также явление преломленияч на промежуточных границах. Если для каждого из слоев известен коэффициент поглощения, то представляется возможным ослабить предположение и об идеальной упругости. Разделив спектры зарегистрированных волн на спектральную характеристику поглощения и осуществив обратное преобразование Фурье, получим сейсмограммы, которые наблюдались бы в идеально упругой среде. Предположение о свободной границе является достаточно реалистическим, так как акустический контраст между воздухом и грунтом очень велик, но даже это предположение необходимо иногда применять осторожно. Так, вибрационные источники могут порождать прямую воздушную волну, а при взрывании зарядов в воздухе ударная воздушная волна сама является источником сейсмических колебаний, [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...