Газовые сопротивления, расчет

Движение газов в пучках многобарабанных вертикально-водотрубных котлов старых конструкций отличается значительной сложностью, вследствие чего был принят условный способ расчета газовых сопротивлений этих пучков. [c.28]

Если расчет газовых сопротивлений ведется с использованием графиков, построенных для воздуха (фиг. 10-83—10-84), то результаты расчетов следует умножать на величину [c.501]

При расчете газовых сопротивлений продольно омываемых котельных поверхностей нагрева сопротивления входа и выхода не учитываются, так как изменение скорости при входе в продольно омываемый участок обычно бывает незначительным и полное газовое сопротивление определяется как сопротивление трения. [c.501]

Для определения динамического напора можно использовать график фиг. 10-83 с введением соответствующей поправки при расчете газовых сопротивлений (см. стр. 500). [c.508]

Котлоагрегат ГАЗ-900 разработан для работы на искусственной тяге, так как его газовое сопротивление составляет 700 Па. По этой причине котельные, оборудованные такими котлоагрегатами, оснащаются дымососными установками из расчета одна установка на 2—3 агрегата. [c.171]

При расчете стальных трубчатых и регенеративных воздухоподогревателей для определения их газового сопротивления из теплового расчета принимаются средние величины скорости дымовых газов и температуры потока, см. формулы (2-145) и (2-146). Затем по графику рис. 8-2 определяют величину динамического давления. [c.349]

Аэродинамическое сопротивление газового тракта (расчет опущен) [c.82]

На рис. 4.15 представлены результаты расчета еэ для разреженного слоя. Из-за более высокого термического сопротивления газовых прослоек роль кондук- [c.178]

В настоящее время разработаны и успешно применяются численные методы-решения многих теплофизических задач расчет температурного состояния-твердых тел, температурных полей в потоках жидкости и газа, в жидких и газовых прослойках, заключенных в неподвижные или вращающиеся полости исследование закономерностей движения теплоносителя с целью выявления механизма процессов теплообмена исследование структуры пограничного слоя, теплообмена и трения на твердой поверхности и т. п. Одним из наиболее успешно развивающихся направлений использования математического эксперимента в теплофизических исследованиях является изучение закономерностей тепломассообмена и трения в потоках жидкости и газа с использованием теории пограничного слоя. Поэтому в качестве примера рассмотрим более подробно основные этапы математического эксперимента по исследованию сопротивления трения и теплоотдачи турбулентного потока к твердой поверхности. Ограничим задачу случаем стационарного течения несжимаемой жидкости с постоянными теплофизическими свойствами около гладкой плоской поверхности (в общем случае проницаемой). [c.66]

Произведенные по формуле (6-25) расчеты показывают, что коэффициент теплоотдачи при шахматном расположении труб выше, чем при коридорном вместе с тем в этом случае больше и сопротивление при движении газового потока. [c.242]

При аэродинамическом расчете в зависимости от схемы газовоздушного тракта определяют скорости среды в воздуховодах, газоходах, в расположенных в них поверхностях нагрева и в различном оборудовании тракта. Сопротивление воздушного и газового трактов котла зависит от скорости воздуха и газа и сопротивления отдельных участков. Оно определяет необходимые на-228 [c.228]

Расход топлива в топливных печах или мощность в электрических определяется на основе рассмотренного выше теплового баланса печи. Рекуператоры для подогрева воздуха рассчитывают, как теплообменные аппараты, по уравнениям теории теплообмена. Газовые горелки (форсунки) подбирают по производительности и давлению газа (мазута). Расчет нагревателей электропечей сопротивления проводят по заданной мощности печи, геометрическим размерам и напряжению питающей сети с учетом конечной температуры нагрева материала. [c.177]

Аэродинамическим расчетом оценивают сопротивление воздушного и газового трактов печи и подбирают вентиляторы и дымососы. Сопротивление газового тракта (в Па) является суммой сопротивления трения Ар р и местных сопротивлений [c.177]

Метод аэродинамического расчета котельных установок [Л. 30] разработан ЦКТИ и используется для подсчета газовых и воздушных сопротивлений и для выбора дымовых труб и тягодутьевых устройств. [c.346]

Из (5.14) видно, что глубина износа в условиях периодических разрушений оксидной пленки на металле является пропорциональной глубине высокотемпературной коррозии под золовыми отложениями либо в газовой среде As и относительному ускорению процесса из-за периодических разрушений оксидных пленок под действием на оксидную пленку сил (очистки), уменьшающих ее диффузионное сопротивление. При практических расчетах глубина коррозии As выражается формулой (3.8) и в развернутом виде для условий сжигания энергетических топлив приведена в гл. 4. [c.196]

Несущая способность деталей при действии статических нагрузок, при которой сохраняется надежная работа машин, бз дет обеспечена при действии на деталь нагрузок, не вызывающих разрушения деталей, недопустимых условиями эксплуатации перемещений и деформаций. В условиях длительного действия статических нагрузок и повышенных температур расчет на ирочность конструктивных элементов (детали паровых и газовых турбин, реакторов и др.) основывается на анализе перераспределения напряжений в связи с ползучестью материала и на оценке сопротивления хрупкому разрушению металла, постепенно теряющего пластичность. В результате ползучести деформации деталей могут во времени достигать [c.221]

Большинство методов расчета газового потока в трубопроводе основано на решении систем уравнений для модели с сосредоточенными параметрами при использовании экспериментально найденных коэффициентов [3,4]. При этом процесс передачи рассматривается как процесс наполнения постоянного объема и истечения из него. Вместо объема камер и соединительных каналов в расчетах используют их приведенный объем, заполняемый или опоражниваемый через местное сопротивление, которое характеризуется той же пропускной способностью, как и данная система. Процесс принимают квазистационарным и установившимся. [c.96]

Одновременно с комплексом работ по внедрению контактных экономайзеров в НИИСТ проведены исследования качества горячей воды и ее коррозионных свойств, тепло- и массообмена и сопротивления газового тракта в экономайзерах, а также проектно-конструкторские проработки новых схем экономайзеров и технико-эко-номические расчеты с целью расширения области их применения и выявления оптимальных расчетных параметров. [c.8]

Целью аэродинамического расчета является определение сопротивления газового тракта экономайзера, что необходимо для выбора дымососа. При этом предполагается, что сопротивление газового тракта котельной установки без контактного экономайзера известно. [c.166]

Если из опыта или расчета известны сопротивления воздушного Нв и газового Яг трактов в реальном режиме (а>1), то в режиме идеальной топки (а=1) сопротивления уменьшатся пропорционально квадрату расхода или с учетом зависимостей (3-17) и (3-18) [c.81]

Сопротивления газового и воздушного трактов измеряются /-образными дифференциальными тягомерами или микроманометрами из расчета получения не менее чем 1 50—200 значащих единиц отсчета, что дает точность прямого измерения 17о и расхода 0,5%- [c.327]

Определение присосов на конкретном котле производится в следующем порядке. Организуется газовый анализ в сечении перед или за пароперегревателем. На щит. управления выводят дифференциальный тягомер, измеряющий сопротивление воздухоподогревателя по воздушной стороне. Там же устанавливают микроманометр, измеряющий разрежение в нижней части топки. Котлу задается устойчивая постоянная нагрузка на уровне 80% номинального значения. Воздушный. режим устанавливается таким образом, чтобы коэффициент избытка воздуха был около 1,3 (повышенная подача воздуха позволяет избежать снижения нагрузки и появления химической неполноты сгорания во время работы котла после перестройки режима). Установив исходный режим, определяют RO2, фиксируют нагрузку котла и воздушное сопротивление воздухоподогревателя. Далее ключом дистанционного управления прикрывают заслонки перед дымососом до появления равного О кПм давления в нижней части топки. Поскольку повышение давления в топке несколько снижает расход организованного воздуха, одновременно с разгрузкой дымососа подгружают дутьевой вентилятор с таким расчетом, чтобы сопротивление воздухоподогревателя (а, следовательно, и расход воздуха) осталось на прежнем уровне. Практически для этого достаточно повысить давление воздуха перед воздухоподогревателем на величину ожидаемого изменения давления в топке. Установив режим, вновь измеряют RO2, подсчитывают избытки воздуха и по формуле (12-7) определяют присосы топки. Постоянство расхода топлива контролируется по одному из описанных в гл. 11 методов. Опыт показал, что при достаточном навыке обслуживающего персонала и налаженном газовом анализе длительность нахождения верхней части топки под небольшим избыточном давлением не превышала 5 мин. Наличие трех — пяти аппаратов ГХП-3 или аспираторов позволяло быстро набрать ряд проб и в дальнейшем провести анализы их независимо от режима работы котла. [c.345]

Расчет показывает, что при скорости вращения 2,5 об/мин на долю переноса приходится до 3% объема воздуха и газов. Перенос из газовой части в воздушную сопровождается перемещением доли инертных газов Д/100, которые, таким образом, рециркулируют на участке регенеративный воздухоподогреватель — воздуховоды — топка — газоходы — регенеративный воздухоподогреватель. Объем воздуха возрастает в l+iA/lOO раз, а сопротивление соответствующих участков увеличивается в 1 + 7 раз, т. е. примерно на 6%. Перенос воздуха в газовый поток создает рециркуляционный контур атмосфера — регенеративный воздухоподогреватель — атмосфера и в 1-НА/ЮО раз увеличивает производительности вентилятора и дымососа. В целом перенос повы- [c.161]

Изложены современные методы расчета и оптимизации параметров термоизоляции энергетических установок при стационарном и нестационарном режимах работы применительно к корпусам паровых и газовых турбин энергоблоков, трубопроводам теплотрасс и паропроводам, котельным и печным агрегатам. Рассмотрены теплоизоляционные конструкции с теплопроводными включениями и разнородными анизотропными материалами. Получены оценки для эффективных значений теплофизических характеристик термоизоляции из композиционных материалов различной структуры. Проведен учет зависимости теплофизических характеристик материалов от температуры и предложен приближенный метод определения термического сопротивления теплоизоляционных конструкций сложной формы с контролем погрешности расчета. [c.2]

Как указано в п. 1-12, в целях упрощения расчета газового тракта все сопротивления рассчитываются для сухого воздуха при нормальных условиях (плотность Ро = 0,132 кгс-сек м ), для которых построены все расчетные графики. [c.24]

В связи с этим порядок расчета газового тракта таков. Сначала рассчитываются все сопротивления по плотности сухого воздуха, затем рассчитывается самотяга по отдельным участкам тракта. Сопротивления суммируются с внесением всех необходимых поправок, отдельно суммируется самотяга, обычно без поправок, и, наконец, по величине алгебраической разности сопротивлений и само-тяги определяется перепад полных давлений [c.24]

Особую специфику имеет промывка восходящего веера скважин при подземной добыче руд и строительстве. Здесь необходимо ориентироваться на худшие условия для вьшоса шлама и газовых включений. Расчетами А.Х.Ерухимова (1969 г., диссертация, г.Апатиты, Кольский научный центр РАН) показано, что для транспортировки бурового шлама по горизонтальной скважине требуется скорость движения жидкости большая, чем для выноса шлама из скважины, проходимой сверху вниз, и чем для выноса газообразньгх включений из восходящей скважины. Это положено в основу определения производительности промывки при проходке электроимпульсным способом вертикального веера скважин. Для предотвращения безнапорного слива промывочной жидкости из восходящих скважин необходимо, чтобы величина гидравлического сопротивления затрубного пространства была выше, чем давление, создаваемое весом столба жидкости. Это возможно осуществить путем создания искусственного подпора жидкости в скважине при помощи специального подпорного устройства - превентера, имеющего сечение сливного патрубка меньше, чем сечение кольцевого пространства между буровым снарядом и стенками скважины. [c.16]

С ра1ссмотренной точки зрения своего рода небольнюй дымовой трубой являются и топка, и любой котельный газоход, по которому движутся продукты сгорания. Соответствующие явления сам от яг и всегда учитываются в эксплоатации и при расчетах газового сопротивления котельных агрегатов. [c.235]

Для котла ТП-230 в ОТИЛ был проведен расчет компоновки всей конвективной части котла при замене газового обогрева обогревом кварцевым дисперсным теплоносителем. Согласно рис. 2-3 продукты сгорания топлива после пароперегревателя должны направляться не в опускную шахту, как обычно, а вверх — в камеру свободной газовзвеси, которая является не только противо-точной камерой нагрева дисперсной насадки, но и существенной частью дымовой трубы. При этом аэродинамическое сопротивление оо газовому тракту падает (до 130 кг м ), так как сопротивление противоточ- [c.387]

В части 1 рассмотрена теория одномерных газовых течений, на которой б зируются методы расчета реактивных двигателей, лопаточных машин, эжекторов, аэродинамических труб и испытательных стендов. Изложены теория пограничного слоя и теория струй, лежащие в основе определения сопротивления трения, полей скорости и температуры в соплах, диффузорах, камерах сгорания, эжекторах и т. п. [c.2]

Так, если одна или обе теплообменивающиеся среды представляют собой газы или воздух, то термическое сопротивление по газовой и воздушной сторонам (1/ai и 1а будет значительно больше термического сопротивления металлической стенки Поэтому в расчете обычно полагают 6j,/X 0. При нормальных условиях эксплуатации оборудования толщина внутренних отложений бвн не должна достигать величин, дающих заметное повышение термического сопротивления 6вн/Л.вн слоя внутренних отложений во избежание перегрева металла труб. В связи с этим бвн/ вн 0. В экономайзере, а также перегревателе котлов СКД интенсивность теплоотдачи по газовой стороне значительно меньше, чем по рабочему телу < а . Поэтому расчет указанных поверхностей нагрева ведут при условии l/o j 0. [c.201]

При ламинарном течении пленки жидкости в неподвижной газовой среде с регулярными, двухмерными, волнами, согласно теоретическим решениям [6.3], термическое сопротивление пленки снижается до 21%. Учет снижения термического сопротивления пленки при расчетах теплообмена обычно производится путем введения поправочного коэффициента е 1. Д. А. Лабунцов [6.14] на основании опытных данных по конденсации неподвижного водяного пара и теоретических решений [6.3] рекомендует для определения Sv использовать соотношение [c.149]

Исследования в области теплообмена в потоке химически реагирующих газовых смесей проводились в ИВТ АН СССР [3.36—3.38]. Б. С. Петухов и В. Н. Попов [3.36, 3.37] использовали разработанный ими метод расчета теплообмена и сопротивления трения вдали от входа в трубу при переменных физических свойствах жидкости в случае течения равновесно диссоциирующих сред. В [3.36] приведен расчет теплообмена и сопротивления трения при турбулентном течении в трубе равновесно диссоциирующего водорода. На основе расчетных данных по теплоотдаче получено критериальное уравнение, обобщающее эти данные с точностью 5% [c.95]

Были учтены также потери давления в цикле сопротивление газового тракта ГТУ было принято равным 10 000 Па, что при скорости газа (в том числе в контактном аппарате) менее 20 м/с и коэффициенте сопротивления 2—4 обеспечивает некоторый запас мощности на прокачку газа. На рис. 5-19 приведены результаты расчета Z в функции от нижнего давления цикла Pi при различной мощности ЗГТУ —от = 0.1 до N = 1000 МВт. Там же приведено поле значений = = 1,3 4-2,8, соответствующих минимуму Z. ЗГТУ мощностью Л/ = 10 МВт имеет следующие основные показатели нижнее давление цикла Pi = 60-10 Па верхнее давление цикла Р = 102-10 Па степень повыщения давления п = = 1,7 наименьшую температуру цикла Ti = 300 К (27°С) наибольшую температуру цикла 7 з= 1023К (750 °С) КПД с учетом сопротивления Tie = 0,46 себестоимость электроэнергии Z = 0,51 коп/(кВт-ч), в том числе топливная составляющая 85 % от Z. [c.161]

Если котельная до сооружения контактного экономайзера работала с естественной тягой, то установка дымососа, неизбежная при работе контактного экономайзера, приведет к увеличению расхода электроэнергии на собственные нужды котельной. Однако если котельная имела дымососную тяту до установки контактных экономайзеров (например, при наличии поверхностных экономайзеров), то, как показывают расчеты, установка контактных экономайзеров не приводит, как правило, ни к необходимости замены дымососа, ни к перерасходу электроэнергии на тягу, несмотря на увеличение сопротивления газового тракта. [c.116]

Таким образом, глубокое охлаждение дымовых газов в сочетании с конденсацией водяных паров настолько снижает объем дымовых газов, прокачиваемых дымососом, что, несмотря на существенное увеличение сопротивления газового тракта, мощность, затрачиваемая на привод дымососа, снижается либо остается лрактически неизменной. Приведенные расчеты подтверждаются опытом работы котельной Минского камвольного комбината, где расход электроэнергии на тягу в 1965 г. сократился примерно на 100 тыс. КВТ-Ч. [c.150]

Полученное расчетом сопротивление газового тракта сравнивают с располагаемой тягой, чтобы в результате оставался некоторый запас тяги при наиболее неблагоприятных условиях (зимой — на полной нагрузке котельной, летом — из условий температуры наружного воздуха наиболее теплого месяца). Одновременно выясняют вопрос о необходимости установки дьшососа или наращивания дымовой трубы. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...