Вязкость квадратичная

Из (73а) следует, что безразмерный профиль скорости при слоистом движении жидкости в плоском канале не зависит ни от величины вязкости, ни от величины продольного градиента давления и представляет собой квадратичную параболу. [c.88]

Распределение скоростей пристенного турбулентного движения в физических координатах (и/и=/(у)) по данным экспериментов показано на рис. 3.14, б в области (имеет место линейное распределение скоростей, 2 - логарифмическое, а в области 3 - распределение скоростей описывается квадратичной параболой. Такое распределение скоростей турбулентного потока можно объяснить так непосредственно возле стенки имеет место движение Куэтта, которое определяется молекулярной вязкостью во второй области крупномасштабные образования являются причиной переменной вязкости, здесь создается логарифмическое распределение скоростей в третьей области - турбулентная вязкость не зависит или мало зависит от координат. Малая зависимость турбулентной вязкости от координат около оси трубы является результатом разрушения вязких струй сверху потока вдоль направления движения. Таким образом, в турбулентном потоке логарифмическое [c.85]

Из этого уравнения определяется значение координаты у = Ут, на ко торой турбулентная вязкость имеет постоянное значение. Результаты расчета по этой формуле показывают (рис. 3.15), что при больших числах Рейнольдса (Re > 100) квадратичная область распространяется до координаты =0,28-0,30, а при числах Рейнольдса <100 квадратичная область очень быстро уменьшается и при Яе < 2 вообще не имеет места. Такое положение физически можно объяснить тем, что при больших числах Рейнольдса в ядре потока под влиянием предыстории турбулентного движения превалирует мелкомасштабная [c.87]

При больших числах Рейнольдса (Ре 5 10 для плавных переходов, Ре 3- 10 для резких переходов) влияние вязкости проявляется незначительно, поэтому имеет место квадратичный закон сопротивления (область автомодельности) и Скн- При [c.86]

Более поздние исследования показали, что на потерю напора оказывает существенное влияние ряд факторов (характер режима, вязкость жидкости, материал и состояние стенок, форма сечения), не учитываемых в явном виде формулами Шези и Дарси— Вейсбаха. Эти исследования показали также, что в действительности квадратичный закон сопротивления подтверждается далеко не во всех случаях движения жидкости. Как показывает опыт, касательное напряжение пропорционально квадрату скорости в случае турбулентного режима только при достаточно больших числах Рейнольдса, [c.137]

В квадратичной области гидравлическая крупность не зависит от кинематической вязкости воды (от температуры) при прочих равных условиях. При ламинарном режиме обтекания гидравлическая крупность не зависит от формы частиц наносов. [c.90]

При перекачивании перегретых паров трубопроводы самым тщательным образом изолируют, и их тепловые потери незначительны, но все же характер изменения состояния перегретого пара в результате устранения теплообмена между потоком и наружной средой уже не является изотермическим. Не будет он и строго адиабатическим— даже в хорошо изолированной трубе условия будут отличаться от условий при обратимом адиабатическом изменении объема, так как турбулентность, возникающая при движении, переходит частично в тепло, которое изменяет уравнение энергии (энергия, переходящая в потери, возвращается в виде механической энергии). Таким образом, с одной стороны, температура пара имеет тенденцию к снижению по длине трубопровода в результате расширения пара, с другой стороны, — к возрастанию вследствие поступления тепла от потерь напора. В результате режим движения находится между изотермическим и адиабатическим. Поскольку температура пара меняется по длине паропровода, меняются также динамическая вязкость р, число Рейнольдса и в общем случае коэффициент гидравлического трения X. Однако вследствие значительных скоростей движения пара в паропроводах (десятки метров в 1 с) сопротивление относится чаще всего к квадратичной области, где X от Не не зависит. [c.295]

Слой жидкости вблизи стенки, где распределение продольных пульсаций и произведение продольных и поперечных пульсаций резко отличается от движения в основном потоке, можно назвать пристеночным. Внешняя граница пристеночного слоя четко определяется указанным изломом. Грубо его толщина бпр может быть найдена по профилю осредненных скоростей, где прямолинейный участок вблизи стенки переходит в криволинейный (рис. 96, а). При малой шероховатости турбулентная вязкость е, определяемая по формуле (189), в пристеночном слое близка к молекулярной вязкости ц при большой шероховатости числовое значение е увеличивается, что и определяет квадратичный закон сопротивления. В промежуточной области имеют значение оба фактора вязкостное трение и трение, обусловленное турбулентными пульсациями. Схематически течение вблизи стенки по И. К. Никитину при малой и большой [c.166]

Пример 14.2. Сравнение молекулярной и турбулентной вязкости. Напомним определение вязкости в кинетической теории газов (рис. 14.12, а). Сквозь контрольную поверхность э—s за единицу времени в каждом из направлений вдоль оси Оу (положительном -Н и отрицательном — ) в расчете на единицу площади проходит пс/6 молекул, где п — число молекул в единице объема, с — средняя квадратичная скорость поступательного движения молекул. Соответствующая плотность потока массы равна nm /6=p /6, где т — масса молекулы, р — плотность газа. Молекулы являются но- [c.368]

Ответ правильный. При подогреве жидкости ее вязкость уменьшается. Следовательно, при постоянном расходе (а, следовательно, и средней скорости) Re возрастает. Поэтому, как видно из формул (4.3) и (4.6), значение коэффициента X при ламинарном движении и в зонах гидравлически гладких и гидравлически шероховатых труб уменьшается. Но в квадратичной зоне X от Re не зависит. Следовательно, подогрев жидкости становится не нужным. [c.83]

Аналитически задача решается методом последовательных приближений. Он особенно прост и удобен, если в результате анализа исходных данных можно предположить или ламинарный режим движения, или квадратичную зону сопротивления. Ориентировочным признаком первого является высокая вязкость жидкости, второго - малая вязкость жидкости, значительная относительная шероховатость труб,. Исходя из этих предположений, выражают X по формулам (4.3) или (4.7), а затем уравнение (5.]) разрешают относительно v. Для проверки правильности решения определяют Re и сравниваю " его со значениями Re p или 500, в зависимости от выдвинутого предположения. Если предположение подтвердилось, определяют Q, если нет, то выдвигают уточненное предположение, расчет повторяется и т.д. [c.85]

При экспериментальном определении зависимости гидравлического сопротивления неподвижного плотного слоя от скорости фильтрации действительно наблюдается сначала прямая пропорциональность (примерно до Re=10), соответствующая так называемой ламинарной фильтрации, затем наступает переходный режим и, наконец, при Re порядка 7 ООО закон сопротивления становится квадратичным (АР йу ф). Можно считать, что тогда силы вязкости пренебрежимо малы по сравнению с возросшими инерционными, и есть основание называть этот режим турбулентной фильтрацией. Но о турбулентном потоке текучего и соответствующих коэффициентах переноса при фильтрации можно говорить лишь для промежутков между соседними зернами, но не для всего сложного канала , которым является плотный слой, взятый в целом. [c.22]

На рис. 5.18 изображены рассчитанные по (5.66) характеристики Н д—Q д насоса НМ-7000-210 для различных частот вращения рабочего колеса. Следует также заметить, что в отдельном случае, пренебрегая влиянием вязкости жидкости, получим строго квадратичную зависимость значения действительного напора от частоты вращения насоса, которая характерна для автомодельного режима РЦН [33]. [c.92]

Если число Рейнольдса с становится настолько большим, что эффектом вязкости можно пренебречь, то согласно теории Бернулли / (t) представляет собой квадратичную функцию, хотя, как это будет показано ниже, данный случай практически невозможен. [c.175]

Формула (54.19) типична для коэффициентов так называемых местных потерь в вязкой жидкости, которые не зависят непосредственно от вязкости жидкости (числа Р) такие потери всегда пропорциональны квадрату относительных скоростей, и поэтому соответствующие режимы течения называются в гидравлике квадратичными. [c.403]

Поскольку в каждое из выражений (9.3.13)—(9.3.15) входит коэффициент 2,5 при линейном члене, а справедливость этого значения не вполне несомненна, очевидно, что тем более трудно определить теоретически или экспериментально значение коэффициента при квадратичном члене. Это особенно верно для концентраций, при которых влияние члена с ф становится значительным, так как в этом случае члены высшего порядка могут также вносить существенный вклад в относительную вязкость. [c.517]

Вычислительные программы, основанные на дискретных моделях, позволяют моделировать и упругие волновые процессы при многократном взаимодействии волн, вести расчеты для длительных интервалов времени, вплоть до выходов на процессы установления. Эти возможности связаны с энергетической согласованностью моделей, отсутствием численной или схемной диссипации или уменьшением ее до минимума при использовании линейной или квадратичной искусственной вязкости, В заключение параграфа приведем результаты расчета взаимодействия двух ударных волн, распространяющихся навстречу друг другу. Для этого рассмотрим алюминиевую пластину шири- [c.139]

В дросселях второго типа давление изменяется практически пропорционально квадрату скорости потока жидкости, поэтому их называют квадратичными. Характеристика таких дросселей не зависит от-вязкости в распространенном ее диапазоне. [c.396]

Большинство задач оптимизации является многопараметрическими. В качестве примера двухпараметрической задачи можно рассмотреть задачу минимизации интегральной квадратичной оценки (144). К двухпараметрической задаче сводится задача оптимизации гидростатических опор [94]. На рис. 119, а показана конструктивная схема гидростатического радиального подшипника шпиндельного узла. Основными параметрами задачи оптимизации гидростатического подшипника являются диаметральный зазор А и вязкость масла р.. В качестве целевой функции Ф обычно принимают потери мощности на гидростатических опорах (рис. 119, б). [c.209]

В выражении элементарной работы скоростей деформации 6 lF Kop коэффициенты [х и Я имеют смысл коэффициентов вязкости, квадратичные же члены являются квадратами скоростей деформаций [c.30]

Капилляры с турбулентным течением жидкости имеют в широком диипазоне Q сложный характер зависимости р = f (Q), отличный от квадратнчиого из-за переменности коэффициента трения X. Поэтому квадратичные капиллярные дроссели (нанример, 1 на рис. 3.80) прнменилы в условиях незначительных изменений р и Q, что соответствует условиям в предохранительном клапане при небольшом диапазоне изменения вязкости. Во избен ание засорения и облитерации размер проходов капилляров должен быть не менее 0,6—0,8 мм при условии фильтрации жидкости. [c.376]

Это уравнение имеет два корня, которые имеют значения у 1 = 0,2847 ну=1,0. Второй корень соответствует двухслойной модели (когда область мелкомасштабной турбулентности как бы сжимается в точку), а первый - трехслойной. Подставляя в выражение (3.8) и преобразуя, получим следующее значение турбулентной вязкости в области, где скорость распределена по квадратичной параболе [c.87]

При Ig (u. A/v) > 1,7 величина Bi не зависит от г/. , A/v и согласно графику В 8,5. Б этом случае профиль скорости не зависит от вязкости и в координатах и/и и ig у/А изображается прямой (рис. 6.23). При таком режиме толш,ина вязкого подслоя становится настолько малой, что он практически не влияет на характеристики течения.. Этот режим соответствует квадратичной зоне сопротивления на графике Никурадзе (см. рис. 6,12). [c.163]

Квадратичность сопротивления 150 Коэффициент вязкости динамический 15 [c.433]

Так как X для квадратичной области сопротивлений зависит только от относительной шероховатости стенок русла и не зависит от числа Рейнольдса, а следовательно, и от рода жидкости, движущейся в русле, то в отношении С мы можем сказать то же самое С зависит от относительной шероховатости стенок русла и не зависит от скорости движения и и вязкости жидкости, т. е. от коэффициента v (разумеется, если формулу Шези мы будем распространять и на область доквадратичного сопротивления, то в пределах этой области величина С окажется зависящей от Re). [c.172]

Выражения (3.18) и (5.51) устанавливают квадратичную зависимость напора холостого хода Нд машины от частоты вращения рабочего колеса п. В свою очередь, все инерционные гидравлические сопротивления РЦН, как и действительный расход рабочей жидкости Q д [2], прямопропорциональны п. Это предоставляет возможность записать на основе (5.58) удобное для практического использования выражение для перерасчета характеристики Н д—Q д РЦН с одной частоты вращения на другую с учетом влияния вязкости жидкости [c.92]

Д. ф. может также вводиться для характеристики сил внутр. трения при движении сплошной среды (жидкости, газа, деформируемого твёрдого тела). В этом случае Д. ф.— квадратичная форма компонент тензора скоростей деформации с козф., характеризующими вязкость среды. Напр., для изотропной среды Д. ф., отнесёняая к единице объёма, имеет вид 3 3 [c.653]

Анизотропия решёточного поглощения определяется структурой тензора вязкостей. Кроме того, в кристаллах, обладающих значит, теплопроводностью (папр., в металлах), важную роль играет поглощение, обусловленное теплообменом между разл. участками кристалла, но-разному нагретыми за счёт объёмных деформаций в звуковой волне (т. н. термоупругая диссипация). Термоупругая диссипация также приводит к квадратичной зависимости коэф. поглощения звука от частоты. При иизких (гелиевых) темп-рах на высоких (гинерзву-ковых) частотах осп. роль играет непосредственное не-липе1шое взаимодействие акустич, волны с тепловыми фопонами — т. н. механизм Ландау—Румера (си. Фо-нон-фононное взаимодействие). [c.509]

Числа подобия, составленные из параметров, заданных в условиях однозначности, называют критериями подобия. Из равенства критериев подобия в двух сравниваемых потоках вытекают соотношения между масштабами величин. При практическом моделировании обычно масштабы физических параметров (например, вязкостей, плотностей жидкостей), а также линейный масштаб задаются, а остальные масштабы вычисляются через них. Для обеспечения подобия необходимо, строго говоря, равенство всех чисел подобия, однако это нередко оказывается практически невозможным Так, одновременное равенство чисел Re и Fr требует моделирования вязкости, что возможно лишь в исключительных случаях. Поэтому на практике моделирование выполняют по одному главному числу, обеспечивающему подобие главной (доминирующей в данном явлении) силы. Согласно опыту практического моделирования для подобия потоков со свободной поверхностью (безнапорных) должно быть обеспечено равенство чисел Фруда, а для напорных потоков — равенство чисел Рейнольдса (вне области квадратичного сопротивления). Число Эйлера при моделировании потоков несжимаемой жидкости обычно является неопределяющим и зависит от чисел Re и Fr. Для потоков сжимаемого газа определяющим является число Маха М = via. [c.21]

Радиальный профиль скорости определяется характером зависимости от скорости сдвига и описывается квадратичной параболой для ньютоновской и любой другой жидкости с вязкостью, не зависящей от скорости сдвига. Рассматриваемое течение является одноосным и сдвиговым с цилиндрическими поверхностями сдвига г= onst и плоскостями, перпендикулярными к оси трубы, в качестве ортогонального семейства материальных поверхностей. Линиями сдвига служат прямые, параллельные оси трубы. [c.276]

Идея введения в уравнения механики сплошной среды линейно-квадратичной псевдовязкости в 1955 г. была высказана Ланд-шоффом (см. [26]), который предложил вместо вязкости Неймана — Рихтмайера использовать вязкость в виде [c.241]

Основное преимущество линейного по полю электрооптическо- 0 эффекта в сегиетоэлектрических ЖК состоит в том, что характерное Время отклика x si [/(p-E) в отличие от квадратичного эффекта в неполярных ЖК, где т=1> /(Де 2) [90, 91]. В самом деле, динамическая вязкость ЖК Vi в обоих случаях примерно одинакова, а момент диэлектрических сил (р-Е) для линейного эффекта может более чем на порядок превышать типичные значения Де 2 для квадратичного эффекта [92]. Однако в неориентированных образцах хиральных смектиков быстрая раскрутка спирали в электрическом поле невозможна из-за наличия топологических дефектов. Скорость их перемещения под действием поля ограничивает прсмена переключения значениями, сравниваемыми с характерными временами квадратичных эффектов в ЖК- С другой стороны, если начальное состояние ориентации ЖК соответствует раскрученной спирали, т о под действием ноля происходит только переориентация директора за время, определяемое диэлектрическим моментом и вязкостью, Начальная раскрутка спирали мож( т быть достигнута с помощью поверхностей электродов на подложках при правильном выборе толщИНы ячейки, ориентации смектических слоев и граничных условий на подложках. [c.104]

В главе рассматривается построение одномерных дискретных моделей, устанавливаются связи с соответствующими континуальными моделями. С помощью первого дифференциального приближения полученных разностных схем показано, что они обладают нулевой матрицей вязкости, т. е. построенные разностные схемы для упругого закона не обладают какой-либо схемной вязкостью и не вносят численной диссипации. Проанализированы численные результаты по распространению одномерных волн в одно-, двух- и трехслойных пакетах. Для сглаживания ударно-волновых профилей использована линейная и квадратичная искусственная вязкость Неймана — Рихтмайера. Рассмотрена модификация схемы распада — разрыва, уменьпхающая схемную вязкость. Приведены численные результаты по распространению одномерных волн в слоистых пакетах и моделированию их разрупхения. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...