Пресс — Пример расчета

Ковка на прессах — Графики для определения наименьших длин буртов, высот уступов и выемок 475, 476 — Примеры расчета 482, 491 [c.561]

В заключение приведем пример расчета технологической себестоимости при штамповке на координатно-револьверном прессе. [c.230]

Приведены сведения о средствах и методике точных измерений, таблицы, облегчающие расчеты для косвенных измерений пр изготовлении специального инструмента, сложных деталей контрольноизмерительных приспособлений, установок, пресс-форм и т.д. Даны примеры расчетов. [c.84]

Типичные примеры расчетов, иллюстрации, а также необходимые сведения из математики окажут большую помощь инструментальщикам в проведении большого количества расчетов, не связанных с постоянными величинами, но относящихся к сложным системам координат специального инструмента, контрольно-измерительных и рабочих приспособлений, точных деталей штампов и пресс-форм. [c.4]

Характеристика 345 Пресс — Пример расчета 59 [c.493]

В качестве примеров расчета рассмотрены как решения задач общего характера, так и расчет конкретных корпусных деталей станины горизонтально-протяжного станка 7540 на жесткость и виброустойчивость, горизонтального гидравлического пресса П-447 на прочность, поперечины продольно-строгального станка на виброустойчивость и др. [c.12]

Конечно, есть и в этом методе свои трудности, которые состоят прежде всего в том, что необходимо заранее задаваться аппроксимирующими функциями (ф, 11 , /). В качестве первого приближения эти функции можно выбирать в виде линейных соотношений. В поисках более точного решения задачи требуются другие формы задания функций ф, т) , 1, определяемые из условия равновесия на поверхности или внутри объема тела. Например, для получения уточненных решений могут быть использованы степенные или тригонометрические функции, как это было показано на примере расчета траверсы гидравлического пресса и др. Отметим также, что при выборе указанных функций нужно стремиться к тому, чтобы не получалась сложная система дифференциальных уравнений. Так, например, при расчете станины станка 7540 система уравнений (9Я) оказалась весьма простой благодаря элементарному определению функций ф, т] , I. При другом выборе этих функций можно получить более точные результаты, решив сложную систему дифференциальных уравнений. Из анализа табл. 1 основных типов корпусных деталей машин видно, что большинство из них представляет собой коробчатые пустотелые конструкции с различными перегородками, выступами, окнами, а также рамные или стержневые системы. Все они могут быть успешно рассчитаны при помощи уравнений (23) с некоторыми обобщениями, упрощениями и схематизацией. [c.126]

Используя данные примера 8.4.1, произвести расчет режима охлаждения пластины толщиной 10 мм на воздухе после выгрузки ее из пресс-формы. Принять температуру воздуха Гв = 30 °С и коэффициент теплоотдачи а = 10 Вт/(м2-К), соответствующий условиям вынужденной конвекции воздуха. Теплообмен пластины с воздухом считать симметричным. [c.204]

В четвертом томе изложена методика проектирования технологии штамповки листовых материалов (металлических и неметаллических), классифицированы операции штамповки из листа. Даны рекомендации по применению смазки, оптимизации раскроя. Приводятся данные по определению деформирующих сил, работы деформации и предельного формоизменения за один переход. Уделено внимание проектированию разделительных операций, чистовой вырубке, пробивке и др. Приведены примеры проектирования и расчета технологических процессов. Рассмотрены процессы штамповки на многопозиционных прессах. Представлены типовые конструкции штампов. [c.8]

Поковки II группы. Пример 1. Штамповку диска [эскиз 1 (группа II), табл. I ] производят в трехсекционном штампе на гидравлическом штамповочном прессе. На )ис. 5 показаны переходы штамповки. Расчеты секционной штамповки дисков даны в гл. 2. [c.216]

В настоящей работе описан численный метод решения задач плоского пластического течения с кинематическими граничными условиями. Напряжения исключаются из уравнений равновесия с помощью ассоциированного закона течения. В результате этого расчет пластического течения сводится к решению системы из двух нелинейных дифференциальных уравнений для функции тока и вихря. Применение метода иллюстрируется на примере решения задач прессо ания и прошивки прямоугольным гладким пуансоном. [c.54]

Пример 2. Снарядный корпус (рис. 5, а) штампуют из заготовки квадратного сечения в две операции (прошивка и протяжка) с одного нагрева на двух прессах. Расчет ни- [c.71]

Так как на листогибочных прессах гибку производят без правки, т. е. имеет место свободная гибка, то угол гибки и размеры изгибаемой детали определяются правильной установкой закрытой высоты пресса и глубины захода пуансона в зев матрицы. С этой целью при подготовке программы для каждой гибки рассчитывают величину регулировки закрытой высоты. Рассмотрим расчет на примере первой гибки. Величина регулировки крайнего нижнего положения пуансона рассчитывается по формуле [c.100]

Поясним это практическим примером. Предположим, что на кривошипном прессе, номинальное усилие которого известно, должна быть выполнена совмещенная технологическая операция, которая состоит из вырубки заготовки и ее вытяжки на заданную глубину. Допустим, что расчет необходимого максимального технологического усилия, выполненный раздельно для вырубки и вытяжки, показывает, что ни раздельно, ни суммарно полученные расчетом усилия не превышают номинального усилия пресса. [c.216]

В тех случаях, когда поверхность обрабатываемого изделия по форме совпадает с профилем шатунной кривой, последняя может быть полностью использована как направляющая для предварительной обработки таких сложных поверхностей, как пресс-формы, аэродинамические поверхности, профили кулачков и т. Д. Так, для предварительной обработки аэродинамической поверхности может быть использована шатунная кривая Л Ь 2 в табл. 3. Здесь по параметрам механизма можно произвести расчет длин его звеньев по методике, рассмотренной на примерах 1—3. [c.59]

Общие правила и рекомендации по проектированию процесса, а также методы щтамповки аналогичны щтамповке на молотах и ГКМ (см. п. 5, глава И и п. 4, глава 13). Технологические особенности штамповки на прессах см. в п. 1, глава 11. Расчет и построение ручьев см. в п. 3, глава 13. Примеры переходов при штамповке см. в табл. 332—339, а также в табл. 290 и 348. Определение размеров исходной заготовки при применении вальцовочного ручья аналогично определению размеров исходной заготовки при применении протяжного. [c.576]

При сложных натурных испытаниях требуется изыскание методов получения информации, необходимой для расчетов. Применение одного из таких методов показано в работе [4] на примере исследования циклической прочности сварной станины кривошипного горячештамповочного пресса усилием 2500 тс, при этом определялось напряженное состояние станины тензометрированием модели стойки пресса и оценивалась циклическая прочность наиболее нагруженных участков стойки с помощью локальных моделей. [c.273]

Подобная постановка задачи возможна при расчете нагревательных плит некоторых типов вулканизационных прессов с надлежащим образом сконструированными нагревателями. Так, например, характер стационарного температурного поля, полученного выше для плиты этажного вулканизационного пресса (гл. 4, 8, пп. 2, 3) позволяет утверждать, что нестационарное поле для рассмотренных в числовых примерах случаев достаточно точно описывается приближенным уравнением [c.63]

В книге рассмотрены вопросы конструирования, изготовления и эксплуатации форм для производства стеклянных изделий различного назначения. Изложен порядок и методы расчета и проектирования форм. Приведены примеры повышения срока службы пресс-форм. [c.103]

Цехи массового производства крупных отливок малой номенклатуры. Особенности цехов данной группы проанализированы на типовом примере крупного цеха (см. рис. 83), описанного в приложении. Основные направления совершенствования производства в этом цехе характерны для многих отечественных и зарубежных цехов и участков. В СССР к данной группе относится цех литья под давлением, который освоил технологию литья под давлением крупногабаритных тонкостенных отливок из магниевых сплавов — картера коленчатого вала и картера коробки передач. Для изготовления отливок были выбраны чехословацкие машины LO 1800/100 и LO 630/45. При организации производства учтены требования к температурным режимам для магниевых сплавов. Ввиду больших габаритных размеров пресс-формы изготовлены в комплекте с приборами для автоматического контроля и регулирования температуры каждой части пресс-формы. Обеспечивается поддержание определенного темпа работы машины, что в сочетании с правильным расчетом системы охлаждения пресс-форм создает опти-j мальный тепловой режим. [c.165]

Среди рычажных механизмов различных типов одними из наиболее распространенных в технике являются кривошипно-ползунные механизмы (КПМ). Они используются в двигателях внутреннего сгорания (ДВС), компрессорах, насосах, ряде станков (например, прессах) и других машинах различного назначения. Поэтому изучению вопросов расчета и исследования КПМ в современной науке и технике уделяется повышенное внимание. Этот раздел обобщает и рассматривает на примерах наиболее типичные КПМ, используемые в промышленности. [c.204]

Разберем пример расчета равновесия простейшей машины — винтового пресса, схематически изображенного на рис, 358. К рукоятке пресса приложена двигательная пара с моментом М = Ph h — плечо пары), а к пере-мещаюш,ейся платформе — реакция Q сжимаемого прессом те.ла, играющая в данном случае роль полезного сопротивления. Предположим сначала, что пресс — идеальная машина. Тогда, согласно (60), напишем уравнение работ [c.328]

Большую роль в развитии теории кузнечных машин сыграли статьи А. И. Зимина О динамическом расчете криБошииных горячештамновочных прессов на примере их работы холостыми ходами . Они явились своего рода началом этапа динамических расчетов кривошинных прессов как единых механических систем. Необходимость такого анализа была вызвана возникшим несоответствием статических методов расчета таких машин и результатов их практической эксплуатации. [c.52]

О динамическом расчете кривошипных горячештамповочных прессов на примере их работы холостыми ходами. — Куанеч.-штамп. пр-во, № 3. [c.132]

К вопросу динамического расчета кривошипных горя-чештамновочпых прессов иа примере их работы холостыми ходами. — В кн. Машины и технология обработки металлов давлением / Под ред. А. И. Зимина. М. Машиностроение. [c.132]

Рассмотрим применение формул (362) и (364) на примере расчета винтовой пружины, служащей для нажатия фрикционных колес винтового пресса. Пружина изготовлена из стали 60Г, [tij=6500 кГ1см , G = 850 000 кГ см , развиваемое усилие Р=900 кГ и диаметр пружины 0=10,5 - t. [c.325]

В общем случае, с целью упрощения расчетов при эксцентричной нагрузке силовые факторы в сеченпях колонн можно определять суммированием 1) СИ.Ч0ВЫХ факторов, полученных при расчете станины с абсо-.Т1ЮТН0 жесткими поперечинами на эксцентричную нагрузку, и 2) силовых факторов, полученных при расчете станины на симметричную нагрузку с учетом поперечных сил (см. пример расчета пресса усилием = 10 ООО тс). [c.392]

Пример расчета кривой приведен по материалам пособия к курсовому и дипломиому проектированию ЛИИЖТ — В. О. Кетлер и Л. 3. Пресс в. Проектирование реконструкции железных дорог и вторых путей. Ленинград, 1957. [c.212]

В качестве примера отсутствия научного метода можно указать на случай, имевший место в указанный период в области сельскохозяйственного машиностроения. Проектируя механизм сенного пресса, конструкторы встретились с необходимостью запроектировать рычажноэпициклический механизм. Их обращение к ряду ученых специалистов с просьбой указать метод кинематического и кинетостатического анализа этого типа механизма долгое время не было удовлетворено из-за отсутствия такового. Контрукторам могли предложить только приближенный метод расчета. Н. И. Мерцалов, заинте- [c.187]

Во втором томе даны рекомендации по назначению допусков, припусков и напусков на штампованные поковки. Приведены классификация поковок и примеры проектирования технологических процессов объемной горячей штамповки на оборудование разного вида. Даны рекомендации, необходимые для конструирования и расчета ручьев молотовых штампов. Указаны особенности объемной горячей штамповки на КГШП, гидравлических и винтовых прессах и горизонтальио-ко-вочных машинах. Приведены примеры конструирования и расчета штампов для объемной горячей штамповки. Уделено внимание специальным видам штамповки накатке, раскатке, электровысадке и др. Даны рекомендации по разработке технологических процессов объемной горячей штамповки высоколегированных сталей и сплавоз [c.7]

На электрохимическую обработку штампов, пресс-форм и литейных форм в непрерывном и импульсно-циклическом режимах в условиях серийного производства Министерством станкоинструментальной промышленности разработан РТМ 2П00-1—78, в котором представлены типовые схемы процессов с примерами выбора и расчета режимов обработки. [c.879]

Аналогичным путем выбирают оптимальный вариант штамповки партии шайб (пример 4, п. 16). При изготовлении на револьверном прессе 500 шт. Ст. д = 1,83 коп. /дет. Эту деталь можно изготовить и поэлементной штамповкой на комплекте штампов Богданова. Штам повку будут выполнять из 15 полос шириной 86 мм и длиной 710 мм (на два ряда деталей). Вначале в полосах пробивают отверстия, а на второй операции вырезают контур с фиксацией на ловитель в пуансоне. Для штамповки этой партии понадобится две смены пакетов и одна переналадка (установка упоров для первой операции). Проведя расчеты, получим Ст. д= 0,634 коп./дет., что почти в 3 раза меньше, чем при штамповке на револьверном прессе. Составляющие технологической себестоимости для обоих вариантов даны в табл. 67. [c.233]

Проверка плиты на прочность по сечению АВ (фиг. 263). В качестве примера возьмем плиту и стол пресса с прямоугольным отверстием. Рассматривая плпту с целью упрощения расчета, как балку, свободно лежащую па двух опорах с расстоянием между ними, равным (фиг. 264, а), получаем, что максимальный изгибающий момент Ма относительно опасного сечения АВ выразится следующей формулой [c.420]

Из приведенных выше примеров следует, что одновременно с исполнительными размерами определяется и величина уклона формующих элементов прессформ. Формулы позволяют производить расчет исполнительных размеров для изделий любой точности, но в случае жестких допусков на неточность изготовления изделий величина уклона формующих поверхностей пресс-форм может быть не более 0,01 —0,015 мм на сторону, что потребует обеспечения надежного выталкивания изделия из пресс-формы. [c.271]

Расчет допускаемой силы на ползуне по усталостной прочности коленчатого вала. Рассмотрим этот расчет на примере коленчатого вала пресса К460 с номинальным усилием 0,63 МН и максимальным ходом ползуна 0,4 м. Его конструктивная схема показана на рис. 24.7. [c.514]

В качестве примера рассмотрим тихоходную зубчатую передачу пресса К460 (см. рис. 24.7). Для расчета допускаемой силы на ползуне по прочности зубчатой передачи будем использовать модель, приведенную на рис. 24.8, которая содержит элемент 7Р (модель зубчатого эвольвентного внешнего зацепления 2АСРСК). [c.519]

Расчет вала. Для выполнения расчета в модели пресса необходимо представить сам вал, его подшипниковые опоры и нагружающие элементы. Вал моделируется однородными участками, расположенными между его опорами и нагружающими элементами. В качестве примера рассмотрим расчет приводного вала (материал - сталь 40Х) пресса К460 (см. рис. 24.14, сечение. 4- ). [c.523]

Расчет подшипников качения. В качестве примера рассмотрим р чет подшипников приводного вала пресса К460 (см. рис. 24.14). Вал смонтщ ван на подшипниках 24 (подшипник серии 315, С= 132 000 Н) и 35 (подшипн серии 2316, С-240 ООО Н). [c.531]

Расчеты, связанные с проектированием муфт и тормозов, рассмотрим на примере листоштамповочного пресса двойного действия К460. Пресс имеет муфту (см. рис. 24.14) с двумя ведомыми и двумя ведущими дисками. Функции ведущих дисков выполняют нажимной диск и маховик, являющийся корпусом муфты. Фрикционные элементы представляют собой накладки из ферродо с наружным и внутренним диаметрами 0,34 и 0,22 м соответственно. Рабочая площадь каждого фрикционного элемента 0,0528 м начальное расстояние между элементами фрикционных пар принято равным 1 мм, действующее значение диаметра пневмоцилиндра муфты составляет 175 мм, давление воздуха в пневмосистеме - 0,5 МПа. [c.534]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...