Шаг зубьев осевой торцовый

Если в процессе резания зуб колеса уходит от зуба инструмента, то у такой фрезы осевой шаг зубьев больше торцового шага колеса на величину снимаемого припуска. Если ше зуб колеса набегает на инструмент, то осевой шаг фрезы будет меньше торцового шага колеса на величину припуска. [c.408]

Параметры косозубого колеса определяются также в соответствии с величиной модуля зацепления, причем шаг зацепления, устанавливающий величину модуля, можно измерять по трем направлениям (рис. 30). Шаг, по которому устанавливается стандартная величина модуля, измеряется в нормальной плоскости к боковой поверхности зуба. Такие шаг и модуль называются нормальными и обозначаются через и / г . Шаг, измеряемый в торцовой плоскости, называется торцовым или окружным, обозначается он через ts. Соответствующий ему торцовый модуль обозначается через т . Наконец, измеряя шаг в направлении образующей цилиндра, получаем осевой шаг 1а, определяющий осевой модуль Ша- Бее указанные шаги равны соответствующим им модулям, умноженным на число п. [c.57]

На фиг. 23 показан синхронизатор с блокировкой, устанавливаемый на автомобилях М-21 Волга . Кольцо 1 с внутренними зубьями через шариковые фиксаторы 2 связано с тремя сухарями 3, скользящими в пазах ступицы 4 и входящими с зазором в пазы на торцовых поверхностях бронзовых синхронизирующих колец 5. В первый период включения осевая сила через фиксаторы и сухари передается на кольцо 5, вводя в соприкосновение фрикционные поверхности. Кольцо 5 вследствие разности скоростей во фрикционах синхронизатора поворачивается относительно кольца 1 за счет зазоров между стенками пазов и сухарями, что препятствует дальнейшему осевому перемещению кольца 1, так как его зубья своими заостренными торцами упрутся в сдвинутые примерно на / шага зубья кольца 5. Угол заострения торцов зубьев иа кольцах / и 5 и угол [c.208]

В условиях массового производства чаще применяют метод обработки с непрерывным делением двумя одновитковыми многозубыми фрезами. Верхняя фреза снимает фаску на верхнем торце зуба, а нижняя - на нижнем. Фрезы имеют различные осевые шаги. Если в процессе резания зуб колеса уходит от зуба инструмента, то осевой шаг зубьев такой фрезы больше торцового шага колеса на снимаемый припуск. Если зуб колеса набегает на инструмент, то осевой шаг фрезы будет меньше торцового шага обрабатываемого колеса на [c.662]

У цилиндрических колес с прямыми зубьями имеется только один окружной шаг в торцовом сечении, который равен шагу в нормальном сечении. Осевой шаг у прямозубых колес практически равен бесконечности. У косозубых цилиндрических колес шаг измеряется в трех сечениях осевой шаг р в плоскости, параллельной оси вращения колеса нормальный шаг зубьев р в плоскости, нормальной к углу наклона линии зуба торцовый шаг р в сечении, перпендикулярном оси вращения колеса (рис. 19). [c.28]

Угол поворота колеса передачи от положения входа зуба в зацепление до положения выхода из него называется углом перекрытия и обозначается ф,, (у косозубой передачи угол перекрытия состоит из угла торцового перекрытия ф , (см. рис. 7.4) и угла осевого перекрытия фр). Центральный угол -с (см. рис. 7.6), равный 2ti/z или 360°/z (где z — число зубьев колеса), называется угловым шагом. Отношение угла перекрытия колеса к его угловому шагу называется коэффициентом перекрытия передачи и обозначается е, тогда [c.113]

Косозубые колеса обрабатывают теми же зуборезными инструментами, что и прямозубые, поэтому стандартные параметры колес задаются в нормальном к зубу сечении пп (рис. 7.10,а). Нормальный модуль т =Рп1%, где Рп — нормальный шаг, измеренный по делительной поверхности. Кроме нормального модуля в косозубых колесах различают окружной модуль m,=pjn. где р, — окружной шаг, измеряемый по дуге делительной окружности в торцовом сечении осевой модуль т =р 1п, где р — осевой шаг, измеряемый по образующей делительного цилиндра. [c.118]

Косозубое колесо с осевым углом подъема р = 23° имеет нормальный модуль т = 4 и количество зубьев г = 26. Определить нормальный и торцовый шаги и диаметр делительной окружности. [c.107]

Зубья колес Новикова отличаются от зубьев эвольвентных косозубых колес формой сечений. Однако и те и другие представляют собой винтовые тела. Как и в косозубом эвольвентном зацеплении, в зацеплении Новикова пользуются понятиями торцового шага ts, нормального шага 4 и осевого шага 4- Здесь удобно пользоваться понятием угла р наклона зуба, аналогичным такому же понятию , для эвольвентных колес. В рассматриваемом случае угол р наклона зуба принимают в пределах от 10 до 30°. [c.72]

В торцовом сечении косого зуба — сечении, перпендикулярном оси колеса,— профиль зуба будет эвольвентным. Все размеры, характеризующие зацепление в этом сечении, снабжаются индексом 5 (например, шаг / , угол зацепления а,). Параметры зацепления в нормальном сечении плоскостью, перпендикулярной направлению зуба, характеризуемому углом наклона зубьев р, снабжаются индексом ( / , а и другие), а параметры зацепления в осевом сечении снабжаются индексом a(i и др.). [c.269]

Как и во всякой зубчатой паре с косыми зубьями в червячной передаче различают шаги и модули в нормальном (/ , т ), осевом (/д, /Пд) и торцовом сечениях [c.308]

Причина, вызывающая неправильность направления зубьев косозубых колес и нарушение прилегания по длине зубьев, связана с неточностью настройки цепи дифференциала зубофрезерного станка. При настройке гитары дифференциала станка обычно не удается абсолютно точно осуществить необходимое передаточное отношение. Между передаточным отношением осуществляемой настройки и требующимся отношением имеется небольшая разность Аг. Эта разность Аг вызывает отклонение в угле наклона зуба колеса Ар (рис. 1.134) и в направлении зубьев fp, измеренном в торцовом сечении или в отклонении осевых шагов Fp , измеренном в осевом направлении. [c.213]

В отличие от цилиндрической передачи неравенство основных шагов колес конической передачи может быть следствием ошибок изготовления и монтажа. Для нормальной работы передачи вершины конусов колес должны совпадать с точкой пересечения их осей. Если при монтаже это условие нарушено и колеса оказались смещенными в осевом направлении, в любом из торцовых сечений основные шаги становятся неравными и в зацеплении возникают динамические нагрузки. Осевые смещения изменяют также характер продольного контакта теоретический линейный контакт фактически превращается в точечный и точка контакта лежит во внешнем или внутреннем торцовых сечениях в зависимости от направления осевых смещений, вследствие этого возникает концентрация нагрузки на краях зубьев. Поэтому правильность монтажа конических колес имеет большое значение для обеспечения их работоспособности. [c.72]

Торцовый 1 и осевой 2 шаги связаны с углом наклона со винтового зуба фрезы соотношением [c.230]

Для цилиндрических косозубых, шевронных и прочих передач коэффициент перекрытия состоит из коэффициентов перекрытия торцового и осевого Ер. Угол поворота зубчатого колеса цилиндрической передачи от положения входа в зацепление торцового профиля зуба до выхода из зацепления называется углом торцового перекрытия ф,. Коэффициентом торцового перекрытия е называется отношение угла торцового перекрытия зубчатого колеса цилиндрической передачи ф, к угловому шагу т. Угол поворота колеса косозубой цилиндрической передачи, при котором общая точка контакта зубьев перемещается по линии зуба этого зубчатого колеса от одного из торцов, ограничивающих рабочую ширину венца, до другого, называется углом осевого перекрытия фр. Коэффициентом осевого перекрытия р называется отношение угла осевого перекрытия зубчатого колеса косозубой цилиндрической передачи фр к угловому шагу т. Коэффициент перекрытия для косозубых и прочих передач е = е + Ер. Коэффициент перекрытия определяет среднее число пар зубьев, одновременно находящихся в зацеплении. Если Еу = 1,6, то это значит, что 0,4 времени работы передачи в зацеплении находится одна пара зубьев, а 0,6 времени работы передачи в зацеплении находятся две пары зубьев. [c.161]

Станок должен быть в хорошем состоянии. Повышенное биение центров вызывает погрешности профиля, шага от зуба к зубу, направления зуба и радиальное биение. Торцовое, радиальное и осевое биение шпинделя шевера вызывают погрешности в направлении зуба, профиля и радиальное биение. Наличие зазора в горизонтальных направляющих стола приводит к погрешности шага и конусности зуба. Зазор в вертикальных направляющих кронштейна стола вызывает погрешности в направлении зуба, шага и профиля. Коническая форма зуба получается в результате непараллельности осей колеса и шевера в процессе резания. Царапины на профиле зубьев колеса являются результатом недостаточной вязкости охлаждающей жидкости СОЖ и содержания в ней частиц стружки. [c.198]

ПЕРЕКРЫТИЯ КОЭФФИЦИЕНТ -отношение угла перекрытия (угла поворота зубчатого колеса от положения входа зуба в зацепление до выхода из него) к угловому шагу т. П. складывается из коэффициентов торцового и осевого перекрытий. [c.280]

Косозубое колесо можно представить состоящим из большого числа соосных очень тонких прямозубых колес (рис. 12), повернутых друг относительно друга на некоторый одинаковый угол. У косозубых колес различают торцовый шаг и торцовый модуль т нормальный шаг (шаг в нормальном сечении зуба) 4 и нормальный модуль т , осевой шаг измеряемый вдоль образующей делительного цилиндра. Существуют следующие соотношения [c.24]

С целью увеличения несущей способности пластмассовой зубчатой передачи рекомендуется обеспечивать при ее проектировании возможно большую степень перекрытия. Коэффициент перекрытия в торцовой плоскости зависит при прочих равных условиях от угла зацепления и высоты зубьев, которые определяются углом профиля и коэффициентом высоты зуба. Степень перекрытия, а следовательно, и несущая способность увеличиваются с уменьшением уклона профиля и увеличением коэффициента высоты зуба в определенных пределах, обусловливаемых возможной степенью интерференции, подрезания и заострения зубьев шестерни. Степень перекрытия также увеличивается за счет линейной деформации зубьев пластмассовых шестерен. Кроме повышения коэффициента перекрытия в торцовой плоскости, при проектировании пластмассовых косозубых и шевронных зубчатых передач целесообразно увеличивать и перекрытие по осевому шагу, что также способствует увеличению несущей способности передачи. Высокая упругая податливость пластмасс позволяет создать многоточечное зацепление за счет осевого перекрытия без особой точности изготовления пластмассовых шестерен и жесткости валов. [c.82]

Червячный зуборезный фрезер. Теоретически такой фрезер является эвольвентным червяком, находящимся в зацеплении без зазора с нарезаемой шестерней. Чтобы червяк мог нарезать зубья, на нем образуются режущие кромки путем прорезания продольных винтовых канавок и заты-лопания поверхностей, лежащих позади режущих кромок (фиг. 10). Винтовые канавки прорезаются перпендикулярно к направлению витков червяка на его средней линии и потому они располагаются по отношению к оси фре-3f ра под нек-рым углом. В процессе нарезания зубьев фрезер поворачивается под этим углом относительно торцовой плоскости нарезаемой шестерни (фиг. 11). Т. о. шагу последней соответствует шаг фрезера в направлении продольной канавки. Обычно червячные фрезеры изготовляются т. о., что профиль зуба по осевому сечению представляет собой в основном профиль прямолинейной зубчатой рейки. Но т. к. профиль зуба фрезера должен располагаться на эвольвентной поверхности теоретич. [c.451]

В третьей части таблицы приводят делительный диаметр с1, число зубьев сектора и при необходимости прочие справочные данные, например размеры основного диаметра dl, для контроля торцового профиля зуба шаг зацепления Ра, осевой шаг р с или ход зуба р для контроля взаимного положения одноименных профилей зубьев, обозначение чертежа сопряженного зубчатого колеса. [c.33]

Узкие косозубые колеса работают без осевого перекрытия (независимо от точности их изготовления) и обеспечивают передачу движения обкатыванием профилей в торцовом сечении. При ширине колеса (или полушеврона) более граничного значения движение от одного колеса к другому может происходить перекатыванием винтовых линий зубьев и точка контакта перемещается вдоль оси колеса, а также в торцовой плоскости. Торцовые профили колес могут быть несопряженными (передачи Новикова), что недопустимо для прямозубых колес. Поэтому в широких косозубых колесах погрешности шага зацепления и профиля не влияют на плавность зацепления, а отражаются лишь на высоте пятна контакта. На плавность работы оказывает влияние волнистость винтовой линии. Отклонения осевого шага вызывают уменьшение длины пятна контакта и не влияют на кинематическую точность. [c.156]

Расстояние 4 между двумя зубьями вдоль оси фрезы называют осевым шагом. Связь между осевым и торцовым шагами выражается формулой [c.67]

Винтовые моторы представляют собой корпус с расточкой в виде восьмерки , двух торцовых крышек, двух (или более) находящихся в зацеплении винтов, оси которых расположены параллельно, и синхронизирующих шестерен. Винты установлены на подшипниках качения, смонтированных в крышках. В сечении, перпендикулярном оси, винты представляют собой находящиеся в зацеплении шестерни с зубьями специальных профилей. Однако если в шестеренных моторах сжатый воздух перемещается по окружности зубчатых колес, то в винтовых он движется в осевом направлении вдоль спиральных зубьев к полости выхлопа. Выступы одного винта плотно входят во впадины другого и в нескольких местах (в зависимости от того, насколько длина винта больше его шага) отделяют полость давления от выхлопа. Давление сжатого воздуха воздействует иа зубья и создает крутящий момент. [c.58]

Шаг эвольвентного зацепления Нормальный шаг зубьев рейки Торцовый шаг зубьев рейки. Осевой шаг зубьев рейки. . . ОсЕювной нормальный шаг зубьев Основная нормальная толщина зуба............... [c.241]

Рп> Ри Рх — шаг зубьев нормальный, торцовый (окружной) и осевой Рьпу Ры — шаг зубьев основной нормальный и основной окружной [c.29]

Составьте условные обозначения и приведите определения для следующих групп параметров зубчатых колес а) диаметры окружности основной, начальный, делительный, вершин и впадин б) шаг основной торцовой окружной, нормальный, осевой по делитель1гой и начальной окружностям, а также угловой шаг б) модуль торцовый, окружной, нормальный по делительной и начальной окружностям г) боковая поверхность и профиль зуба, контактная линия и пятно контакта зубьев д) шестерня, колесо межосевое расстояние, измерительное межосевое расстояние е) профильная модификация зуба и ее виды [c.176]

В условиях массового производства чаще ррименяют метод обработки с непрерывным делением двумя одновитковыми многозубыми фрезами (станок 1645). Верхняя фреза снимает фаску на верхнем торце зуба, а нижняя — на нижнем. Фрезы имеют различные осевые шаги. Если в процессе резания зуб колеса уходит от зуба инструмента, то осевой шаг зубьев такой фрезы больше торцового шага колеса на снимаемый припуск. Если зуб колеса набегает на инструмент, то осевой шаг фрезы будет меньше торцового шага обрабатываемого колеса на припуск. Каждый зуб одновитковой фрезы снимает стружку в определенной зоне профиля зуба колеса. За один оборот фрезы обрабатывают фаску на одном зубе. Способ пригоден для снятия фасок с острых кромок зубьев косозубых цилиндрических и конических колес с криволинейными зубьями, а также с обоих профилей зубьев прямозубых колес. Время обработки колеса при г = 43 и = = 3,5 мм составляет 13 с. [c.349]

Цепь диф ренциального движения обеспечивает дополнительный поворот заготовки и используется при нарезании цилиндрических колес с косыми зубьями и червячных колес методом осевой подачи фрезы. Нарезаемая винтовая поверхность косого зуба цилиндрического колеса с углом наклона р (рис. 175, б) имеет шаг Pj( за один полный оборот заготовки Р , — nd tg р, где d — диаметр делительной окружности колеса. Так как d = Р г л, где Р . — торцовой шаг зубьев косозубого колеса, при этом Р — / / os Р = = nmj os р, где Р — нормальный шаг зубьев т — нормальный модуль, то Р = nrriazJsm р. Тогда гитара цепи дифференциала [c.234]

V - угол развернутости эвольвенты зуба т — угловой шаг зубьев (р — фаза зацепления Ф , ср — угол заполюсного и дополюсного перекрытия зубчатого колеса цилиндрической передачи ф . Фр — угол торцового и угол осевого перекрытия зубчатого колеса цилиндрической передачи Фу угол перекрытия зубчатого колеса передачи - половина угловой толщины зуба (I) — угловая скорость зубчатого колеса [c.30]

Расчет геометрических парал гетров и размеров косозубой передачи. Косозубое цилиндрическое колесо нарезается рейкой, линии зз бьев которой составляют с осью нарезаемого колеса угол р. При таком расположении зубьев их шаг можно измерить в трех плоских сечениях рейки в нормальном — нормальный таг в терцовом — торцовый шаг рг н в осевом — осевой шаг р. . Контур зубчатой рейки в нормальном сечении является исходным производящим контуром, и его размеры зависят от расчетного модуля гга [c.281]

Модификация поверхности зубьев прямозубых конических колес. В ОФличие от цилиндрической передачи неравенство основных шагов в конической передаче может быть следствием как ошибок изготовления, так и ошибок монтажа. Для нормальной работы передачи вершины начальных конусов должны совпадать с точкой пересечений осей. Если в результате неправильной осевой установки колес при монтаже или в результате деформаций опор и валов под нагрузкой вершины конусов сместятся из требуемого положения, в любом из торцовых сечений основные шаги окажутся неравными и возникнут динамические нагрузки. Кроме того, смещения вершин конусов ведут к концентрации нагрузки на краях зубьев [3]. [c.318]

Пересекая колесо с косым зубом плоскостью, перпендикулярной к оси начального цилиндра, получим шаг 4 зацецления, называемый также окружным или торцовым шагом. В сечении плоскостью, нормальной к винтовой линии на начальном цилиндре, будем иметь нормальный шаг а в плоскости, проходящей через ось цилиндра, — осевой шаг [c.264]

Торцовое биение торца заготовки, по которому она базируется при зубообработке, влияет на показатели контакта зубьев, в частности на направление зубьев, а у широких косозубых колес со средними и крупными модулями — и на отклонение осевых шагов. В связи с этим допускаемое торцовое биениезаготовки для прямозубого колеса должно составлять лишь часть допуска на направление зуба Р , а для заготовки косозубого колеса — часть от предельного отклонения осевого шага Учитывая, [c.85]

Контроль червячных фрез. Контролируемые параметры червячных фрез делят на две группы 1) непосредственно характеризующие отклонение режущих кромок фрезы от винтовой поверхности основного червяка, т. е. погрешность зацепления, погрешность винтовой линии, осевой шаг, профиль 2) элементы, косвенно влияющие на расположение режущих кромок фрезы, т. е. окружной шаг, шаг винтовых стружечных канавок, нерадиальность передней поверхности зубьев, биение по наружному диа.метру, конусность по наружному диаметру, радиальное и торцовое биение буртиков. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...