Характеристика материала мягкая

При упругопластическом деформировании в условиях мягкого нагружения два параметра определяют деформационные характеристики материала в некотором полуцикле нагружения к — ширина петли гистерезиса б и пластическая деформация ёр накопленная за к полуциклов. Эти параметры связаны соотношением [c.45]

Поведение мягких оболочек наиболее полно описывает теория больших деформаций, учитывающая нелинейность характеристик материала и справедливая при неограниченных деформациях и перемещениях. Так же, как и выше (см. т. 9.3 и 9.4), в качестве координатной поверхности оболочки принимается поверхность, определяемая линиями главных кривизн аир, коэффициентами А и В Ляме и главными радиусами и Лз кривизны. Составляющие вектора полного перемещения точки поверхности на касательные к линиям а и р - и и V на нормаль W. Обозначим вектор [c.180]

При выборе способа расчета необходимо учитывать качественные характеристики материала фрикционных элементов. Так, например, для жестких накладок характерна высокая износостойкость и более низкая, чем у мягких , теплостойкость. Применение в этом случае способа расчета по удельному износу может привести к ошибочным результатам. В то же время долговечность мягких накладок определяется, в основном, предельно допустимыми по техническим условиям износами поверхностей трения. [c.180]

При упруго-пластическом деформировании материалы могут упрочняться, разупрочняться или оставаться циклически стабильными. При циклическом растяжении—сжатии в условиях мягкого нагружения деформационные характеристики материала определяются в к-ы полуцикле нагружения двумя параметрами шириной петли гистерезиса и односторонней пластической деформацией, накопленной за к полуциклов. [c.92]

Термины магнитомягкий и магнитотвердый не относятся к механическим характеристикам материала. Существуют механически мягкие, но магнитотвердые материалы, и наоборот. [c.651]

Эти стали обычно используют в закаленном и отпущенном состоянии. Зависимость временного сопротивления таких сталей от температуры отпуска показана на рис. 1.9. Стали с более низким содержанием углерода чаще используют в относительно мягком состоянии их типичные свойства представлены в табл. 1.11. Следует отметить высокое значение вязкости, но необходимо помнить, что для этих сталей характерен резкий переход из вязкого состояния в хрупкое при критической температуре испытаний, зависящей от прочности и других характеристик материала (например, размера зерна). Следует ожидать, что при обработках, дающих значения временного сопротивления более 950 МН/м , при комнатной температуре [c.26]

Характеристику материала (диаграмму 63,0-3 растяжения образца) называют мягкой при AL/L < О, жесткой — при AL/L >0. [c.241]

При испытании на малоцикловую усталость определяется ряд характеристик. Если испытания ведутся в мягком режиме нагружения, когда используется коэффициент асимметрии Га, то обычно строятся кривые усталости Оа — Ытр и ф — Ытр (рис. 21.3.7) е—Nтp и е — к (рис. 21.3.8), позволяющие судить о циклической прочности материала. [c.368]

Авторы данной книги ие согласны с такой интерпретацией этого термина. Неверно, что деформируемость характеризует одновременно и пластичность, и сопротивление деформации. Это две разные характеристики металла, причем с разной размерностью. Правильно было бы назвать для краткости металлы с высоким сопротивлением деформации твердыми или жесткими, с низким сопротивлением деформации — мягкими. Тогда понятия мягкий пластичный материал или твердый высокопластичный и т. п. вполне определенные. Нельзя отнести понятие деформируемость к телу, заготовке или образцу, так как разные металлы при одной и той же конфигурации образца будут обладать различной деформируемостью. Изменение конфигурации образца для одного и того же металла приводит к изменению схемы напряженного состояния, а следовательно, пластичности И деформируемости, что отражает одно из свойств металла (но не образца) изменять пластичность с изменением схемы напряженного состояния. [c.490]

По своим диэлектрическим характеристикам натуральный каучук может быть отнесен к практически неполярным диэлектрикам Ом-м е, = 2.4 tg6 = 0,002. При увеличении в составе резины серы после вулканизации каучука наблюдается увеличение Ег и tg6, связанное с усилением полярных свойств материала из-за влияния атомов серы. Зависимости и tg б вулканизированного каучука от содержания в нем серы показаны на рис. 6.6. При содержании серы в количестве 1—3 % получают мягкую резину, обладающую высокой растяжимо- [c.221]

Образцы топлива или смазочного материала, помещенные в ампулы из алюминия, нержавеющей или мягкой стали и запаянные в вакууме, на воздухе или в инертной атмосфере, облучали на источнике рентгеновских лучей, ускорителях частиц, -источниках и в различных ядерных реакторах в контролируемых и неконтролируемых температурных условиях. Экспозиции облучения определяли с различной степенью точности, хотя истинные дозы облучения в большинстве случаев не были измерены. В тех немногих случаях, когда были сделаны попытки исследовать влияние некоторых упомянутых выше параметров (например, мощности дозы или типа источника излучения) на изменение свойств и эксплуатационных характеристик облучаемых объектов, было показано, что влияние таких параметров может быть существенным. Поэтому следует сделать вывод, что для большинства исследованных веществ результаты по радиационному воздействию, полученные в экспериментах первого типа, могут. служить только как общее руководство при разработке новых материалов и более чувствительных методов измерения. [c.116]

Указанные механические характеристики малоциклового деформирования и разрушения устанавливаются в результате испытаний лабораторных образцов материала в условиях, обеспечивающих однородность полей напряжений и деформаций на расчетной длине при знакопеременном повторном нагружении на специальных установках. В связи с наличием значительного числа факторов, определяющих особенности сопротивления материалов деформированию и разрушению (степень исходного деформирования, число циклов нагружения, форма цикла нагружения), в настоящее время разработаны и используются методики и установки, отличающиеся автоматизацией процесса циклического нагружения, записи зависимости напряжений и деформаций, а также обеспечивающие возможность воспроизведения требуемой формы цикла нагружения (мягкое и жесткое нагружение, асимметрия). [c.210]

Установки с позиционной системой управления используются для получения диаграмм статического и циклического деформирования исследуемого материала с целью определения основных механических характеристик статической прочности и пластичности, параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования, а также кривых усталости при малоцикловом мягком и жестком нагружении с симметричным и асимметричным циклом. [c.225]

В качестве объективной характеристики истории нагружения в откольной плоскости может быть рекомендована скорость роста растягивающих напряжений (время роста растягивающей нагрузки до максимума), которая определяется по экспериментально регистрируемому времени изменения скорости свободной поверхности (давления на границе с мягким материалом) и полностью учитывает реологическое поведение материала под нагрузкой. [c.232]

Характеристики цикла упругопластических деформаций можно определить по экспериментальным кривым циклического деформирования, полученным при малоцикловых испытаниях образцов из конструкционного материала в жестком или мягком режиме нагружения. Использование реальных диаграмм циклического деформирования для всего рассчитываемого диапазона чисел циклов нагружения позволяет учесть действительное поведение материала в условиях малоциклового термомеханического нагружения кинетику циклического деформирования, нелинейные эффекты при разгрузке-нагрузке в упругой области (упругий гистерезис), циклическое упрочнение, разупрочнение, стабилизацию эффект Баушингера в исходном (нулевом) полу-цикле нагружения и его изменение в процессе повторных нагружений циклическую анизотропию свойств материала. [c.79]

Характеристики. Необработанная бумага легко проницаема и сохраняет это свойство даже после сжатия и смачивания уплотняемой жидкостью. Как правило, уплотнительные прокладки из необработанной бумаги для герметизации жидкостей не применяют, основное их назначение состоит в предохранении полостей машин от пыли и от попадания брызг жидкости изнутри или снаружи. В зависимости от материала фланцев используется твердая или мягкая бумага. Обработанные бумаги сравнительно непроницаемы непроницаемость их возрастает при сжатии прокладки. В свободном состоянии у прокладок из бумаги, пропитанных в растворах, непроницаемость выще, чем у бумаг с пропиткой [c.245]

Для сопоставления характера развития деформаций при двухчастотном мягком нагружении с наложением высокочастотной составляющей более высокой частоты были проведены испытания с соотношением частот сог/сй = 18 000 и формой цикла, аналогичной испытаниям с соотношением частот Юг/ы = 80. При этом использовалась установка для высокотемпературных двухчастотных программных испытаний с большим соотношением частот [39, 41]. Трубчатые образцы испытывались при Т = 650° С. Время выдержки, в течение которого действовали динамические напряжения Оа = 60 МПа с частотой ша = 30 Гц, в полуциклах растяжения и сжатия составляло т = 5 мин. Характер изменения параметров диаграмм циклического деформирования в указанных условиях представлен на рис. 5.14. Как видно, он в основном подобен изменению соответствующих характеристик при нагружении с меньшим соотношением частот (рис. 5.9). Как и в последнем случае, полная ширина петли гистерезиса б после уменьшения в первые циклы нагружения за счет упрочнения материала в дальнейшем стабилизируется, а затем начинает увеличиваться (рис. 5.14, а), но интенсивность расширения петли в этом случае существенно ниже, чем при нагружении с = 80. Активная [c.187]

На рис. 5.7 для ряда геометрически подобных, образцов сделано сравнение данных по формулам (5.8), (5.11) и (5.12). В упрощенной зависимости Нейбера (5.8) постоянная материала принята равной Л = 0,254 м.ж это значение отвечает результатам испытаний на усталость для мягкой стали при значительном влиянии размера образца. В формуле (5.11) коэффициент ослабления принят а=0,0216 мм и в формуле (5.12) а = = 0,048 мм. Рассмотрение графика показывает, что все три формулы дают весьма сходные характеристики поведения об- [c.130]

Ниже приведены некоторые данные, относящиеся к абразивному изнашиванию подшипниковых материалов. При попадании абразивных частиц в подшипники с мягким антифрикционным слоем они впрессовываются в этот слой (шаржируют его) и ускоряют износ сопряженного вала. Способность подшипникового материала работать при смазочном материале, загрязненном абразивом, является важной его характеристикой. При толстом слое баббитовой заливки. попадание абразивных частиц в подшипник не вызывает серьезных отклонений от нормальной работы. Однако из-за недостатков, присущих баббиту, в особенности при большой толщине слоя, применяют такие подшипниковые материалы, как свинцовистая бронза, серебро и др. Вследствие повышенной твердости эти материалы при смазочном материале, содержащем абразив, работают хуже, чем баббит. [c.163]

Знак последнего неравенства определяется направленностью векторов и соответственно внутрь поверхности нагружения и по внешней нормали к ней и тем фактом, что рассматриваемый материал, как было оговорено, обладает мягкой характеристикой. По-зтому, обращаясь к (9.53), запишем [c.213]

Наиболее интересными с практической точки зрения являются исследования, в которых определяются условия увеличения долговечности деталей в результате уменьшения скорости роста усталостных трещин. Увеличение прочностных и пластических характеристик материала (ств, стт, i ), уменьшение размера структурных составляющих, увеличение коэффициента асимметрии цикла нагружения, уменьшение жесткости двухосного напряженного состояния, понижение температуры испытания и наличие вакуума — вот далеко не полный перечень факторов, приводящих к уменьшению скорости роста трещины. Увеличение сопротивления усталости, связанное с затруднением роста трещины, происходит и при упрочнении границ зерен дробной механотермической обработкой, и при взрывном упрочнении, приводящем к замораживанию дислокаций [8]. Торможения развития трещин добиваются также применением композиционных материалов, в которых трещина либо вязнет в мягких слоях, либо не может разрушить более прочные армирующие волокна. [c.7]

Результаты сравнительных коррозионных испытаний ряда составов с оцределением изменения прочностных характеристик материала в результате агрессивного действия среды, коэффициента стойкости, глубины проникновения среды и влагонакопления в зависимости от содержания добавок представлены на рисунке. Повышенные начальные прочностные характеристики всех составов связаны с црименением мягкого температурного режима твердения МСК (t = [c.117]

При повторном нагружении с заданной амплитудой напряжения (мягкое нагружение) разрушение может происходить либо по типу усталостного, либо квазистатически с образованием шейки [21, с. 80]. Характер нарушения прочности определяется особенностями циклических деформационных характеристик материала. Так, для циклически разупрочняющихся и стабильных материалов характерно квазистатическое разрушение для циклически упрочняющегося материала — усталостное разрушение. [c.205]

Отличительной особенностью сварных соединений оболочковых конструкций является наличие в них механической неоднородности, проявляющейся в различии свойств металлов отдельных учкстков и зон соединений. Последнее является, с одной стороны, следствием структурно-химических изменений материала под воздействием термодеформационного цикла сварки и, с другой стороны, применением для сварки материалов с различным уровнем механических характеристик. Участки (зоны) соединений, металл которых имеет пониженные по сравнению с основным металлом конструкции прочностные характеристики (предел текучести а,, временное сопротивление, твердость НУ и др.), как отмечалось во введении, принято называть мягкими прослойками, а N ia TKH, металл которых имеет более высокие характеристики [c.73]

Последнее обстоятельство является весьма важным и свидетельств) -ет о том, что при выборе того или иного присадочного материала необходимо предварительно знать, обеспечивается ли при заданных параметрах сварного соединения (А д, к) и >словиях нагружения оболочковой конструкции п (или типе оболочки) требования по запасу пластичности металла шва Лр. В противном случае при экспл> атации конструкции в наиболее нагр женной части мягкого шва может произойти локальное разрушение (Л = Лр), что приведет к разрушению всей конструкции. С точки зрения силового подхода данные условия сводятся к тот, чтобы в процессе нагружения сварных конструкций, ослабленных мягким швом, наибольшие напряжения в центральной части шва не превышали своего предельного значения — сопротивления микросколу определяющегося ресурсом пластичности металла /129/. Характеристика не зависит от температу ры и скорости нагружения и нашла хорошее практаческое применение при анализе разрушения материалов в у словиях их апастического деформирования /130, 131/. В работе /129/ нами была установлена связь данной силовой характеристики с ресурсом пластичности металла в виде [c.195]

Если при малоцикловом жестком нагружении прочность кор-релируется с характеристиками пластичности материала при однократном разрушении [217], то в условиях мягкого нагружения основными оказываются статические прочностные свойства (рис. [c.10]

Характеристикой процесса трения является отношение WaJP, где Р — твердость более мягкого материала. Когда отношение [c.83]

Определение долговечности по приведенному методу учитывает как наиболее важные характеристики процесса нагрузки (плотность вероятности амплитуд, отклонение процесса), так и использованного материала (кривая циклического деформирования, кривая долговечности при гармонической нагрузке). Кроме того, метод позволяет определить вероятность появления усталостного разрушения, что является его одним из наиболее важных аспектов. С точки зрения гадежоости для данного процесса и изделия можно предсказывать вероятность разрушения или проектировать детали по заданной вероятности усталостного разрушения. Различные параметры нагрузки, такие, как ее способ (мягкий, жесткий), асимметрия цикла и скорость (частота), учитываются при вычислении благодаря использованию соответствующей кривой циклического деформирования [4]. Из рис. 3 видно, что экспериментальные и теоретические долговечности дают хорошую сходимость, и поэтому предложенный метод можно считать приемлемым. [c.109]

Для определения характеристик сопротивления повторному нагружению можно использовать результаты базовых экспериментов, в частности, для определения деформационных характеристик — результаты испытаний при симметричном цикле мягкого (см. рис. 1.1, д) и жесткого (см. рис. 1.1, б) нагружений, а также при отнулевом цикле нагружения (см. рис. 1.1, в иг) в условиях действия максимальных напряжений (кривые циклической ползучести). Указанное изменение характеристик сопротивления циклическому деформированию материала учитьтают при поцикловом решении задачи об определении НДС в мембранной зоне и в зоне концентрации напряжений в оболочечном элементе с фланцами при повторном нагружении внутренним давлением. [c.9]

В табл. 10 приведены значения зтих характеристик для некоторых исследуемых методов чистовой обработки тонкого шлифования, полирования, суперфиниша и алмазного выглаживания. Анализ приведенных данных показьшает, 4to при одинаковой шероховатости (класс 10) опорная способность поверхности, полученной алмазным выглаживанием, примерно в 6-7 раз выше, чем шлифованной, в 2 раза выше, чем полированной, и в 1,8 раза выше, чем суперфинишированной. Высокая опорная способность этой поверхности способствует тому, что относительное внедрение микронеровностей стального тела в сопряженный мягкий материал набивки будет меньше, чем при других методах обработки. Благодаря этому механическое разрушение материала набивки в данном случае будет менее интенсивно, что подтверждается плавным изменением коэффициента трения по пути скольжения. [c.84]

Исходя из приведенных данных можно заключить, что в случае мягкого высокотемпературного малоциклового деформирования материалов как при треугольной, так и при трапецеидальной формах циклов в них под действием высоких температур и нагрузок протекают сложные внутриструктурные процессы, приводящие к изменению характеристик их механических свойств, а как следствие этого — к усложнению закономерностей кинетики упругопластических деформаций в процессе циклического нагружения. Эти эффекты при описании рассматриваемых циклических свойств материалов могут быть учтены на основе введения в соответствующие уравнения состояния параметров, отражающих указанные изменения в свойствах материалов, и тем самым приближения исходных предпосылок для аналитического описания рассматриваемых процессов к реальным условиям эксплуатации материала. [c.83]

Испытания надрезанных призматических образцов из сталей 22К и 16ГНМ на малоцикловую усталость в режиме мягкого нагружения при пульсирующем изгибе показали, что в области относительно малых чисел циклов до 10 при сопоставлении по абсолютным значениям номинальных напряжений, несмотря на значительное различие пределов текучести (до 65%), оба материала располагаются в узкой полосе разброса опытных данных (сталь 16ГНМ имеет преимущество на 10—15%), мало отличаясь по величине предела выносливости. При сопоставлении относительных (к пределу текучести) характеристик видно, что заметным преимуществом обладает сталь 22К с меньшим значением предела текучести. При одной и той же величине разрушающей пластической деформации долговечность стали 22К больше, чем стали 16ГНМ, т. е. сталь 22К имеет большую деформационную способность, в условиях малоцикловых нагрузок. [c.14]

УЭ с мягкой характеристикой реализуются в виде тонкостенных конструкций, способных иметь еюсколько форм упругого равновесия, т. е. способных к потере устойчивости исходной формы упругого равновесия. В первом приближении расчеты можно вести по известным выражениям для тонкостенных конструкций из линейноупругого материала (с подстановкой [х = 0,5), так как деформации малы. Однако перемещения достигают значительной величины, и поэтому при определении характеристик приходится решать геометрически нелинейную задачу. В настоящее время имеющиеся расчетные зависимости получены только численным путем Эти результаты не обработаны в виде упрощенных формул и поэтому в данном справочнике не могут быть приведены. Алгоритмы и программы расчета приведены в монографии [21]. В форме безразмерной кривой обработан только случай сжатия тонкостенной трубы. [c.213]

ЛФМ армируют обычно рубленым стеклоровингом длиной 12,7. .. 76,2 мм, но чаще всего — 25,4 мм. В зависимости от отделки волокна различают ровинги двух типов жесткие и мягкие. Жесткий ровинг легко рубится, хорошо формуется, но плохо пропитывается смолой. Мягкие типы ровинга труднее рубятся, хуже формуются, дают плохую поверхность, но легко пропитываются смолой и придают материалу более высокие механические характеристики. Вначале ЛФМ получали из матов рубленой стеклопряжи с длиной волокна 50,8 мм и растворимого (мягкого) связующего. Этот метод еще и сейчас используется для некоторых ЛФМ (в основном в Европе), но в последнее время с целью увеличения прочности материала в ЛФМ стали вводить непрерывную нить из стеклянного, углеродного и арамидного волокон. [c.143]

Ограничимся рассмотрением материалов, обладающих диаграммами деформирования с обычными ниспадающими участками (падение напряжений сопровождается ростом деформаций) и мягкими характеристиками [204], так что С (е, X = 1) < С (е = 0,х) = С. В данном случае г ктивное нагружение связано с выполнением неравенства (Tijd ij > 0. Упругое поведение материала определяется постоянным тензором модулей упругости С. [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...