Угол потока

Плоский сверхзвуковой поток, обтекающий поверхность, которая образует с направлением невозмущенного течения тупой угол, больший 180 , называется течением Прандтля—Майера. Огибая угол, поток расширяется и, следовательно, скорость его увеличивается, а давление и плотность уменьшаются. При этом центрированной волной разрежения веером разрежения) называется совокупность бесконечного множества линий Маха, выходящих из точки поверхности, обтекаемой сверхзвуковым потоком, рассматриваемым как течение Прандтля — Майера (рис. 7.15). Этот веер разрежения ограничен линией Маха ОА [угол ее наклона [c.184]

В первом приближении угол потока на выходе из турбины >на основании опытных данных увеличивается до АР7-2 6° (большие [c.129]

Манометрический щит состоит из трубок, подсоединенных с одной стороны к общему коллектору, а с другой — к зондам /, //, /// и точкам замера давления 1—6. Для удобства контроля за установкой зонда в потоке ко второму коллектору подсоединены 0-образные трубки, связанные с боковыми отверстиями зондов. Равенство уровней жидкости в них свидетельствует о том, что поток направлен к центральному отверстию по радиусу, на котором оно расположено. При этом на лимбе против риски на державке уровня будет угол о. определяющий угол потока, а в пьезометре (манометре), подсоединенном к центральному отверстию, высота подъема жидкости (разность уровней) будет определять полную энергию. Перепад между центральным и боковым отверстиями в соответствии с уравнением Бернулли определяет скорость в потоке. Перепад между верхним и нижним отверстиями шарового зонда (/, 3) определяет скос потока. [c.320]

Угол потока, град [c.170]

Угол потока 2)пот определяется из зависимости [c.566]

Полученный угол потока соответствует углу лопатки при г=оа. [c.566]

Р — угол потока в относительном движении (отсчитывается от направления окружной скорости) [c.7]

V — угол потока в меридиональной [c.7]

Изложенные результаты позволяют заключить, что при отсутствии срывных явлений в проточной части действительный угол потока Рз можно определить с достаточной точностью расчетным путем. [c.172]

Заданными исходными данными являются а) массивы диаметров НА di, высот лопаток НА li входных углов НА ао выходных углов НА ai входных геометрических углов РК Pir диаметров РК d , высот рабочих лопаток I2, углов выхода РК Рг коэффициентов скорости НА ф и РК коэффициентов использования выходной энергии предыдущей ступени в последующей v б) числа частота вращения га начальные давление pg и температура Tq перед отсеком конечное давление Ра и температура Т2 за отсеком расход рабочего тела G или угол потока на выходе отсека а2 число ступеней z показатель изоэнтропы k и газовая постоянная R, если рабочим телом является газ. [c.204]

Если задан угол потока aj на выходе отсека, то кроме параметров треугольника скоростей определяется и расход G [c.205]

Действительный угол потока при выходе из рабочих каналов определится из уравнения [c.216]

Зная меридиональную скорость Vmi и окружную составляющую скорости Vu, определяют угол потока на входе в насос [c.71]

Средний угол потока в насосе, отсчитываемый от оси, составит [c.84]

Ао— располагаемая кинетическая энергия при изоэнтропическом течении, а также средний угол потока за решеткой aj или Рг-Для расчета проходных сечений решеток используются [c.162]

Средний угол потока за решеткой определяется по формуле t [c.163]

В бесконечности Требуется определить угол потока на входе и распределение скорости на кромках решетки V = У (з). [c.163]

Из полученной формулы видно, что угол потока (который можно назвать расчетным для угловых кромок) меньше но больше Кд [c.166]

Кроме того, в соответствии с практикой технических расчетов, в данном разделе угол потока (5 мы будем измерять как острый угол между направлениями вектора скорости и фронта решетки при [c.233]

Газодинамическими характеристиками решеток являются коэффициент расхода fip, коэффициент потерь кинетической энергии р, коэффициент скорости срр, а также угол потока за решеткой р2. Так как поток за решеткой имеет неравномерное распределение параметров по шагу, в расчет вводятся средние значения Цр, р, фр и р2. Усреднение производится по уравнениям сохранения гл. 3). При этом необходимо условиться о понятии идеального процесса в решетке. Таким можно считать изоэнтропийный процесс, в котором давление за решеткой равно среднему давлению в действительном процессе [c.296]

Угол потока перед рабочими лопастями с, [c.425]

Угол потока перед рабочими лс пастями [c.295]

Y я Dbi Угол потока за соплами [c.381]

Согласно этому выражению расчетный угол потока измеряемый от нормали к фронту решетки, превосходит средний угол кромок ср причем разность этих углов возрастает с ростом угла при вершине у и числа М (Г. Ю. Степанов, 1962). [c.130]

W — относительная скорость пара (газа) в рабочем колесе турбомашины, м/с скорость среды в теплообменном аппарате, м/с. д — координата, см, м степень сухости У — скоростная характеристика турбины у — координата прогиб, м степень влажности Z — число лопаток, ступеней, камер сгорания, ходов а — угол потока в абсолютном движении,. . . коэффициент линейного расширения, I/К .коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -К) коэффициент избытка ноздуха Р — угол потока в относительном движении,. . . степень -пв и-жения давления в решетке различные коэффициенты у — угол,. . . ° [c.5]

Итак, расчетный угол потока вообще превосходит средний угол кромок Я(.р, причем в дозвуковом потоке 1аза разность этих углов больше, чем в потоке несжимаемой жидкости. Этот вывод качественно справедлив для любых решеток в дозвуковом потоке газа. [c.217]

В данном случае против положительного направления оси z. Пусть в части А вдоль окружности а — а возникает малое возмущение. Очевидно, оно может распространяться вверх по потоку только при М < 1- В части же , как уже указывалось в г л. 6, даже при сверхзвуковых скоростях периодическое возмущение может влиять вверх но потоку, как показано на рис. 108, если M i=Msina< 1. Отметим, что при этом в части Б возмущается и угол потока (при сохранении kj"). [c.302]

При обработке результатов измерений ввиду малых значений М] сжимаемость воздуха не учитывалась. На входе измерялись скоростной напор <71 = р —р и угол набегания потока щ. Замер производился в пяти точках комбинированным зондом, включающим насадки полного давления, давления потока и двухтрубчатый угломер. Полное давление и угол потока на выходе ог измерялись комбинированной шайбой. Шайба имеет преимущество перед двухтрубчатым угломером ею можно определить направление потока при наличии поперечного градиента скорости за решеткой в следе от пограничного слоя. Направление потока измерялось в девяти точках, потери измерялись в следе по шагу через 1 мм. Измеренные величины потерь и углов потока на выходе из решетки осреднялись арифметически по шагу. Полученные экспериментальные характеристики плоских компрессррных решеток представлялись в виде зависимостей [c.73]

В процессе разгрузки, транспортировки, дробления и перегрузки практически всех видов твердого топлива с одного механизма на другой образуется пыль. К особенно пылящим топливам отно сятся экибастузский уголь, торф, АШ, тощий уголь. Потоки воздуха способствуют распространению пыли по топливоподающему тракту, что недопустимо в эксплуатации по следующим причинам [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...