Скорости нагрева расчеты

Скорости нагрева расчеты 1044, 1045, 1046 Слиток 481, 482 [c.1199]

В качестве допустимого значения напряжений в покрытии был взят предел прочности на разрыв окиси алюминия [10]. Результаты расчета приведены на рис. 4. Как видно, скорость нагрева выше 1000 С практически не ограничивается термоупругими напряжениями, возникаюш,ими вследствие разницы коэффициентов линейного расширения, а при низких температурах рассчитывать на ползучесть молибдена не приходится. [c.37]

Расчеты показывают [41], что скорость нагрева при лазерном облучении материалов очень высока — до 10 —10 ° С/с. За очень короткое время нагрева поверхностные слои успевают нагреться до высоких температур, расплавиться и перегреться. В перегретом металле примеси успевают раствориться, если до этого они содер- [c.11]

Во всех известных методах определения эффективных кинетических параметров термодеструкции на основе термогравиметрических экспериментов постоянство скорости увеличения температуры образца является обязательным требованием. При линейном изменении температуры внутреннего пространства камеры нагрева температура исследуемого образца в целом также изменяется по линейному закону. Поэтому в расчетах удобно использовать значения температуры, полученные в результате аппроксимации экспериментальной температурной кривой (с помощью метода наименьших квадратов) прямой линией. Такая обработка позволяет с максимальной точностью определить скорость нагрева и значительно уменьшить разброс точек на вспомогательных графиках при определении кинетических параметров. [c.348]

Нестационарный теплообмен теплопроводностью имеет место при нагреве и охлаждении материалов и изделий, при разогреве кладки печей во время пуска и в других подобных им случаях. Расчеты процессов нестационарного теплообмена позволяют определять продолжительность нагрева и охлаждения до заданных температур, которая влияет на производительность установки, находить величины градиентов температур в изделии, что в свою очередь необходимо для установления допустимой скорости нагрева и охлаждения без деформаций, трещин и разрушений. [c.119]

Выше были показаны результаты расчета скорости нагрева при условии постоянной температуры пара Т. На практике такие случаи редки, так как даже при быстром впуске пара в холодную турбину его темпера- [c.57]

Для того чтобы притир сохранил точность формы поверхности, отливки, из которых изготавливается притир, на длительное время необходимо подвергнуть отжигу (искусственному старению) по следующему режиму притиры после черновой механической обработки загружают в печь, нагретую до температуры не выше 100 °С скорость нагрева в печи — не более 60 °С/ч температура отжига 450 20°С время выдержки выбирается из расчета 25 мм/ч наибольшей толщины скорость охлаждения— не более 40 °С/ч выгрузка деталей при температуре не выше 80 °С. [c.234]

В случае полимерных соединений, закаленных или переохлажденных материалов решающее влияние на опытные данные оказывают способ подготовки образца и скорость нагрева при измерении. Кроме того, для практических расчетов всегда необходимы сведения о достоверности рекомендованных данных. К сожалению, в оригинальных исследованиях такой анализ либо не приводится, либо расхождение данных разных авторов превышает погрешность эксперимента. В этих случаях в справочник включены наиболее достоверные, иа наш, взгляд результаты погрешность их дана, как правило, по оценке авторов источников. [c.4]

В настоящее время разработаны инженерные методы расчета основных типовых параметров — продолжительности нагрева, скорости нагрева, перепада температуры но толщине металла и т. д. Но часто пользуются опытными данными. На 1 мм сечения или толщины изделия из доэвтектоидных сталей продолжительность нагрева принимают в. электропечах 45—75 с, а в соляной ванне — 15—20 с. [c.202]

Сравнение результатов расчета и испытаний при нестационарном нагреве. Экспериментальные данные при различных скоростях нагрева сопоставлялись с результатами расчета по формулам теории ортотропных оболочек [57]. Расчет проводился при тех же допущениях и значениях упругих характеристик, которые принимались при вычислении предельных нагрузок равномерно нагретых оболочек. Расчетные и экспериментальные значения критических" напряжений для испытанных оболочек приведены в табл. 6.3. Там же указаны их геометрические размеры, уровни предельных нагрузок, скорости нагрева наружной поверхности, продолжительности нагрева и температура наружной поверхности в моменты, предшествующие разрушению. Для части оболочек с Дер = 145 мм, h — 3,2 мм, I = 550 мм и Rep = 248 мм, h = 4,3 мм, I = 800 мм на рис. 6.25а,б представлены зависимости критических напряжений от температуры Гн (продолжительности нагрева т) при нагреве их со скоростью Ь = 5 К/с, а для оболочек с i p = 249 мм, h = 2 мм, I = 800 мм на рис. 6.25в — при нагреве со скоростью Ъ = ПК/с. Как видно из табл. 6.3 и рис. 6.25, экспериментальные точки находятся вблизи расчетных значений при температуре Гн < 480 К. [c.253]

Разработанные к настоящему времени методы инженерных расчетов [1, 5, 7, 9] позволяют рассчитывать основные тепловые параметры — продолжительность нагрева (охлаждения), кривую изменения температуры, перепады температуры по толщине металла, скорость нагрева с точностью, как правило, достаточной для изложенных выше задач. [c.81]

При поверочном расчете температурные напряжения не учитывают в следующих случаях температура стенки внутри сосуда или аппарата не превышает 200 °С наружная поверхность теплоизолирована в качестве защитного слоя для корпуса из углеродистой и низколегированной стали использована аустенитная сталь при температуре стенки не выше 200 °С температура внутренней поверхности многослойных сосудов не ниже температуры наружной поверхности скорость нагрева не более 30 °С/ч. [c.780]

Все годы эксплуатации автоклавов, разработанных институтом, а также другими организациями, исследовались режимы их работы, определялся ресурс работы их деталей, совершенствовались устройство и методы расчета на прочность, определялись оптимальные скорости нагрева и охлаждения и т.д. [c.40]

При проведении эксперимента образец с отключенным нагревателем помещается в электрическую печь и нагревается с постоянной скоростью. После наступления квази-стационарного режима температура в двух точках образца в течение опыта непрерывно Записывается электронным потенциометром, на основании чего определяются скорости нагрева Ь, разности температур At и по формуле (5-44) производится расчет коэффициента а. Затем образец вторично нагревается с той же скоростью, но при включенном источнике постоянной мощности и аналогично определяется At. Расчет коэффициента X производится по формуле (5-43) с использованием значений At и At, взятых при одной и той же абсолютной температуре. [c.317]

На третьем и четвертом этапах проектирования технологического процесса пайки изделий выбирают способ нагрева, обеспечивающий требуемый температурно-временной режим пайки. Для этого с учетом масштабных и конструктивных факторов изделия и возможных скоростей нагрева при различных способах теплопередачи, теплофизических свойств металла изделия определяют максимально возможную скорость нагрева изделия или сборочной единицы до температуры пайки и охлаждения их после пайки. При этом могут быть использованы специальные таблицы или проведены тепловые расчеты. [c.240]

При сварке термопластичных ПКМ в расплаве, когда полимер в зоне контактирующих поверхностей доводится до вязкотекучего состояния, в первую очередь необходимо учитывать, что введение наполнителя в термопласт приводит к изменению теплофизических свойств и вязкости материала при температуре сварки. Поскольку наполнители типа технического углерода и стекла проводят теплоту лучше, чем термопласты, их удельная теплоемкость меньше, а плотность выше, введение неорганических наполнителей указанных видов увеличивает теплопроводность термопласта. Благодаря этому прогрев происходит быстрее, однако ускоряется и отвод теплоты из зоны сварки. Наполнение термопластов наиболее благоприятно влияет на скорость нагрева свариваемых поверхностей при подводе теплоты к наружным поверхностям изделий (так называемом косвенном нагреве), причем в первую очередь в случае соединения толстостенных деталей. Если теплота генерируется в месте сварки, то повышенная теплопроводность ПКМ увеличивает тепловые потери в результате передачи теплоты в сварочные инструменты. При сварке с присадочным материалом из-за более быстрого охлаждения материала шва необходимо принимать в расчет более высокий уровень термических остаточных напряжений в зоне шва и связанное с этим более низкое качество соединения. При сварке нагретым инструментом прямым нагревом (подвод теплоты непосредственно к соединяемым [c.343]

Максимальную температуру в циклах выбирали из расчета на 40—50 °С ниже линии солидуса. При этом интервал температур в циклах для всех сплавов оставался постоянным и равным 140 °С, Средние скорости нагрева и охлаждение в циклах также не изменялись и составляли [c.51]

В работе по оптимизации режимов ТЦО возможно использование мини-ЭВМ с выводом результатов расчетов на печатающее устройство. В этом случае результаты анализа регрессивных уравнений для Ов, оо,2, б, ), кси, Гко изображаются в виде сечений поверхностей откликов интересующих свойств стали или сплава при, например, минимальном числе циклов. Имея эти графики, можно определить максимальное значение данного свойства в зависимости от основных параметров ТЦО числа циклов, температур и скоростей нагревов и охлаждений. [c.214]

Экспериментальные исследования и расчеты показывают, что различия в скорости нагрева деталей и заготовок с покрытием незначительны при пламенном и электрическом нагревах. При индукционном нагреве заготовка с покрытием нагревается несколько быстрее, чем заготовка без покрытия. [c.100]

Подставляя в это уравнение величину А0, полученную из условия сохранения целостности сырца, определяют предельно допустимую скорость нагрева динасового сырца при разных температурах. Соответствующие измерения и расчеты показали, что /г сильно колеблется в зависимости от температуры и состава нормального сырца [80]. [c.199]

В результате расчетов установлено, что с точки зрения скорости нагрева и экономии электроэнергии наиболее эффективными являются варианты подвода теплоты через большую поверхность штамповой вставки — нижнюю или верхнюю. При этом на стадии разогрева блока затраты энергии в 3—5 раз меньше, чем при боковом нагреве. Нижний и верхний нагревы обеспечивают также более равномерное температурное поле гравюры штампа, при боковом нагреве перепад температуры в разных точках гравюры достигает 200° С. [c.49]

В практике инженерных расчетов контактного нагрева величиной потерь тенла на излучения (д 3) обычно пренебрегают п рассчитывают время (или скорость) нагрева заготовки заданных размеров по формуле [c.424]

Таблица 6. Уравнение для расчета максимально допустимых перепадов температур Д доп максимально допустимых скоростей нагрева и охлаждения

Модуль нормальной упругости Е является важной физико-механической характеристикой металла. Знание величины модуля упругости стали для широкого диапазона темпе-ратур необходимо не только при конструкторских расчетах деталей машин и аппаратуры, работающих пои повышенных температурах, но и в ряде других случаев. Так, для определения допустимой скорости нагрева поковок и слитков легированной стали, предложены формулы [115], в которые входит значение модуля Е при температ фах нагрева. [c.71]

На рис. 5.5 представлены схемы выполнения сварки по суперпроходам, принятые при расчете ОСН. Последовательность наложения суперпроходов соответствовала последовательности выполнения проходов в реальном процессе сварки. Основной металл (перлитная сталь 12НЗМД) и аустенитный сварочный материал принимались для всех анализируемых соединений одинаковыми. Теплофизические свойства — теплопроводность X и объемная теплоемкость су — принимались независимыми от температуры, равными Я = 32,3 Вт/(м-град), су = 3,8-10 Дж/(м -град) для основного металла и i = 14,7 Вт/(м-град), су = 4,6- 10 Дж/(м -град) для аустенитного металла шва. Используемые при решении термодеформационной задачи зависимости температурной деформации е , модуля упругости Е (одинаковая зависимость для основного металла и металла шва) и предела текучести ат приведены соответственно на рис. 5.6. и 5.7. Так как аустенит не претерпевает структурных превращений, для него зависимости От и е от температуры на стадии нагрева и охлаждения одинаковые. Основной металл претерпевает структурные превращения, и, так как сварочный термический цикл далек от равновесного (большие скорости нагрева и охлаждения), температурный интервал Fe — Fev-превращения от T l до Ти (см. рис. 5.6) при нагреве не совпадает с интервалом [c.282]

В настоящее время разработаны инженерные методы расчета основных тепловых параметров — продолжительности нагрева, скорости нагрева, перепада температуры по толщине металла и т. д. Для ориентировочного определения общей продолжительности нагрева Тосщ можно пользоваться данными, приведенными в табл. 2. [c.202]

В силу рассмотренных выше особенностей жесткость режима термоциклического нагружения, определяемая коэффициентом жесткости /С, является характеристикой, существенно нестабильной как для разных объемов образца, так и для разных циклов [46], в связи с чем ее использование для оценки термопрочности не является оправданным. Однако по данным работ [2, 13, 25] возможны такие условия (уровни температур, скорости нагрева и охлаждения) термоциклического нагружения, когда нестационарность процесса упругопластического деформирования проявляется слабо, в связи с чем может стать справедливой гипотеза о стабилизации процесса у1пругопластическо-го деформирования, являющаяся основой для построения методов расчетов на термопрочность [25, 71]. [c.39]

Таким образом, для опасной точки А (см. рис. 4.3, б), расположенной, как показывает расчет с помощью МКЭ, на внутренней поверхности сферического оболочечного корпуса, схематизированный цикл температуры (см. рис. 4.38) учитывает особенности реального цикла температуры (см. рис. 4.8) повторяемость основных режимов Во -и этапов нагрева 0-1-2а5-6, время вьщержки 20 с в режиме Вг (800 С). Расчетный температурный цикл представляет собой сочетание двух термоциклов (см. рис. 4.38) одного с вьщержками п )и 800 и 900 °С и другого без выдержек. Отсутствие вьщержки при 800 С во втором полуцикле определяется малыми скоростями нагрева, при которых распределение температур в характерном сечении более плавное, чем в режиме Вз, и температурные напряжения на этом этапе не вызывают временньк эффектов. [c.203]

Скорость нагрева под закалку и длительность аустенитизации можно устанавливать по нормам, указанным в табл. 57. Выдержку в масле рассчитывают так, чтобы не допустить полного охлажденпя. Чтобы избежать коробления и образования трещнн, еще не остывшие штампы переносят для отпуска. Очень крупные штампы охлаждают водовоздушной смесью. Температура печи при загрузке круи-ных штампов для отпуска не выше 300—350 С продолжительность нагрева и выдержки при отпуске приведена в табл. 58. Длительность вы-держки можно также устанавливать из расчета 2 ч плюс 1,5 мин на 1 мм [c.659]

Экспериментальные скорости нагрева удовлетворительно коррелируют с расчетными. Некоторое расхождение объясняется влиянием допущений, Принятых при расчете, а также тем, что процесс карбидизации возможно затормаживается мапой скоростью доставки углерода в реакционную зону. [c.29]

Для того чтобы применить модель, необходимо определиться с системой координат, указать начальные и граничные условия и назначить величины связывающих параметров. К последним относятся скорости испарения т / исп, скорости нагрева капли Q/ , силы лобового сопротивления F/ , скорости разрушения капель т /дробл и возможные прочие потери массы, вызванные другими механизмами. Скорости обмена определяются из расчета поведения одиночной капли, а затем суммируются по всем каплям. [c.152]

С Таким образом, на изменение концентрации кремния в сплаве температура оказывает, а скорость нагрева не оказывает заметного влияния Так, при температуре 1500°С пригар кремния в обоих случаях составил около 0,06%, хотя время нагрева было различным (20 и 30 мин) Изменение скорости угара элементов в жидком чугуне при различной интенсивности нагрева объясняется изменением темпа повышения температуры металла и условии его окисления вследствие различном интенсивности пе ремешивания Общий угар и угар отдельных элементов при выплавке синтетического чугуна в индукционных пе чах меньше, чем в вагранке, и может быть сведен к ми нимуму При использовании в качестве шихты рассыпной стружки интенсивное электромагнитное перемешивание уменьшает общий угар металла Угар элементов при расчете шихты рекомендуется определять по формуле [c.87]

Корректность получаемой информации и достоверность результатов расчета во многом определяется реальными возможностями датчиков. Особое значение при испытаниях в высокотемпературных газовых потоках придается измерению температур отдельных точек исследуемой детали. Наибольшее распространение для этой цели получили термопары [77] проволочные, микрокабельные и высокотемпературные пленочные. Проволочные термопары хотя и являются наиболее надежными как в монтаже, так и в обработке получаемой информации с помощью общедоступных приборных средств, неизбежно нарушают либо сплошность образца, либо качество поверхности при внешней укладке. И то, и другое приводит к искажению процесса теплообмена, особенно при больших скоростях нагрева (охлаждения) и небольших размерах образца. [c.333]

Справочная информация включает данные типоьых технологических процессов термической обработки деталей и заготовок, прогрессивных методов обработки, содержащихся в каталогах, справочниках технологического оборудования и оснастки, материалах по выбору технологических параметров (температуры и скорости нагрева, времени выдержки, состава газовой атмосферы, расплава солей, технологических свойств охлаждающих сред и т. п,). К справочной литературе относятся методики технико-экономической оценки выбора процессов термической обработки, расчета экономической эффективности и типовые компоновки оборудования участков, цехов и поточных линий термической обработки. [c.107]

Скорость поверхностного нагрева необходимо изменять обратно пропорционально квадрату толщины пластинок или радиуса стержня, чтобы получить одинаковый градиент температур между поверхностью и точками, наиболее удаленными от нее (уравнение (I, 28)). Элементарный расчет показывает, что для ферритовой платы толщиной 2 мм градиент температуры не npjeBHmaeT Г при скорости нагрева 1200°/ч с. Для сохранения того же градиента ферритные платы толщиной 5 мм следует нагревать со скоростью 2т°/час. [c.36]

Для растворения окисных пленок на стыкуемые поверхност наносится слой буры с таким расчетом, чтобы жидкие шлаки с растворенными окислами вытеснились в ходе нагрева при давлении 1— 1,5 кГ/лш . Осадка металла не преаьшает 1 мил. В связи с малой скоростью нагрева время сварки сравнительно большое, около 3 мин так как высокому нагреву подвергается практически весь объем заготовок, относительно высок и расход энергии. [c.90]

Удельную теплоемкость определяют по количеству тепла, которое необходимо затратить для нагрева единицы массы стекла на 1° С. Теплоемкость измеряют в Дж/(кг-°С). Наряду с теплопроводностью она определяет скорость нагрева и охлаждения стекла. Используют эту величину при расчете стекловаренных и отжигательных печей, стеклоформующих мащин, закалочных установок. При вводе в стекло окислов тяжелых металлов РЬО, ВаО и др. теплоемкость стекла понижается. Напротив, при вводе LI2O, ВеО, MgO она повышается. Теплоемкость промышленных стекол при комнатной температуре составляет от 300 до 1100 Дж/(кг-°С) и повышается при повыщении температуры. [c.455]

Это, однако, удается обеспечить практически только при относительно высоких скоростях нагрева и охлаждения. В качестве основного Чфитерия при расчете параметров технологии и режимов наиболее производительных методов однопроходной и многослойной сварки длинными участками следует принимать предельно допустимую скорость охлаждения Шд, гарантирующую отсутствие трещин в околошовной зоне и шве. [c.42]

Практически должен быть выбран такой режим обжига, при котором во всех температурных интервалах возникающие в процессе обжига напряжения не превыщали максимально допустимых для данного изделия. Устанавливаются физико-механические свойства исследуемых масс прочность, модуль упругости, температурные коэффициенты линейного расширения и усадки. По их значению рассчитывают последовательно максимально допустимые а) перепады температур А/доп между поверхностью и центром изделия б) скорости нагрева и охлаждения 0доп. При выборе уравнений для расчета Atдoa и 0ДОП учитывают следующие основные положения. [c.391]

Приведенные в табл. 6 уравнения для расчета 0доп справедливы лишь при отсутствии тепловых эффектов, связанных с дополнительным поглощением или выделением тепла. При охлаждении изделий такие эффекты отсутствуют, в связи с чем указанные уравнения справедливы для всех температурных интервалов охлаждения. В процессе нагрева в определенном температурном интервале происходит дегидратация, сопровождающаяся дополнительным поглощением тепла, что приводит к отклонению расчетных данных от фактических. При обжиге в туннельных печах дегидратация происходит при температурах поверхности изделий 600—800° С. В этом интервале фактический перепад температур превышает расчетный, что требует соответственно уменьшения расчетных значений допустимых скоростей нагрева в 1,4—1,5 раза. Все же это не приведет к заметному изменению рационального режима обжига. Интервал температур 600—800° С является одним из наименее опасных. В туннельных печах, как правило, не достигаются скорости нагрева, превышающие максимально допустимые для этого интервала. В связи с этим, несмотря на дегидратацию, нагрев в интервале 600—800° С можно осуществлять с максимально возможными в туннельных печах скоростями. [c.394]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...