Рекристаллизация длительности нагрева

Эта температура не является постоянной физической величиной, как, например, температура плавления. Для данного металла (сплава) она зависит от длительности нагрева, степени предварительной деформации, величины зерна до деформации и т. д. Температурный порог рекристаллизации тем ниже, чем выше степень деформации, больше длительность нагрева или меньше величина зерна до деформации. [c.83]

По мнению О. А. Банных хромомарганцевый аустенит является единственной основой для аустенитных безникелевых сталей, тем более, что он обладает рядом преимуществ перед никелевым более высокой жаропрочностью и более интенсивным протеканием в нем процессов рекристаллизации и релаксации. Существенным недостатком хромомарганцевого аустенита является его пониженная жаростойкость, что связано с активным участием марганца в процессе карбидообразования при длительном нагреве и выделением ст-фазы. [c.292]

Потребляемая мощность зависит от требуемой для сварки силы тока и от конструкции сварочной машины. Мощность, так же как и ток, зависит от заданной длительности нагрева. Например, прутки диаметром 16 мм могут быть сварены при мощности от 10 до 60 ква (фиг. 49). Обычно при стыковой сварке сопротивлением деталей компактного сечения удельная мощность лежит в пределах 0,12—0,15 ква мм , повышаясь при сварке труб до 0,20 ква/мм . Температура нагрев а деталей является важнейшим параметром процесса сварки сопротивлением, однако из-за относительной сложности ее контроля при кратковременном нагреве она редко задается технологическим процессом. Сварка сопротивлением малоуглеродистой стали возможна в интервале температур 900 — 1250°С. Практически сварка ведется при 7= 1200 4-1250 , так как при этой температуре облегчается пластическая деформация металла и быстро идет рекристаллизация. [c.77]

Сварка в твердом состоянии с рекристаллизацией или перекристаллизацией обеспечивает более высокое качество соединения между контак-тируемыми зернами за счет большей подвижности атомов и перестройки кристаллических решеток. В этом же направлении действует длительность нагрева. [c.14]

Как влияют температура, длительность нагрева и степень деформации на величину зерна после рекристаллизации [c.309]

Ползучесть обусловливается двумя процессами, протекающими при высокотемпературном длительном нагружении металла и действующими противоположно. Так, в процессе пластической деформации при высоких температурах происходит упрочнение (наклеп) металла, что повышает его сопротивление деформации. Одновременно при температуре нагрева металла, превышающей температуру его рекристаллизации, происходит разупрочнение металла вследствие рекристаллизации, что облегчает деформацию. [c.199]

Скорость нарастания ползучести зависит от соотношения температур нагрева и рекристаллизации, а также от рабочих напряжений и прочностных характеристик металла. При этом чем более длительное время металл находится под нагрузкой, тем меньше величина напряжения, при котором произойдет его разрушение. [c.199]

Скоростной нагрев особенно благоприятен после малых и средних степеней деформации, когда деформация менее однородна по объему изделия и длительность инкубационного периода образования центров рекристаллизации (то ) в разных участках заметно отличается. Это отличие тем больше, чем ниже температура отжига. В этих условиях при медленном (обычном) нагреве в участках с минимальным то центры формируются значительно раньше, чем в других участках с большим то. Центры с максимальным то или вообще не реализуются, так как соответствующие области окажутся еще раньше [c.340]

Диффузионный (гомогенизирующий) отжиг проводят для уменьшения степени ликвации (химической неоднородности), возникающей при кристаллизации. Температура нагрева при этом виде отжига 1000—1250 °С, длительная выдержка (6 ч и более) и медленное охлаждение (с печью), Рекристаллизационный отжиг проводят с целью восстановить пластичность после холодной деформации. Температура нагрева должна быть выше температуры рекристаллизации. [c.332]

Материалы типа САП обладают высокой жаропрочностью и превосходят все деформируемые алюминиевые сплавы. Даже при температуре 500 °С их Ов не менее 60-110 МПа. Жаропрочность объясняется тормозящим действием дисперсных частиц на процесс рекристаллизации. Характеристики прочности сплавов типа САП весьма стабильны. Испытания длительной прочности сплавов типа САП-3 в течение 2 лет практически не повлияли на уровень свойств как при комнатной температуре, так и при нагреве до 500 °С. При 400 °С прочность САП в 5 раз выше прочности стареющих алюминиевых сплавов. [c.868]

Ползучесть — медленная и непрерывная пластическая деформация деталей, возникающая при длительном действии напряжений выше предела упругости, нагреве до температур рекристаллизации. [c.32]

Известно, что после небольших и средних степеней деформации ее неоднородность, а следовательно, и различие в длительности инкубационного периода реализации потенциальных центров рекристаллизации при медленном нагреве выражены резче, чем после больших деформаций. Применение же скоростного нагрева нивелирует различие инкубационных периодов и способствует формированию однородной УМЗ структуры по всему объему материала. [c.106]

Причина специфического влияния быстрого нагрева состоит в том, что в ходе нагрева при низких температурах не успевают реализоваться потенциальные центры рекристаллизации с малым инкубационным периодом. При высоких температурах уменьшается и инкубационный период, и разница в его длительности для различно деформированных участков матрицы. В результате этого -сразу образуется большое число центров рекристаллизации. [c.106]

В связи с изложенным требует объяснения тот факт, что рекристаллизация а-фазы, сопровождающаяся разориентировкой кристаллитов, наблюдается при ускоренном нагреве и отсутствует при медленном, когда условия для ее протекания, казалось бы, наиболее благоприятны вследствие длительности пребывания образцов при высоких температурах. Это прежде всего обусловливается особенностями самого аустенитного превращения, способствующего протеканию рекристаллизационных процессов именно при ускоренном нагреве. [c.111]

На рис. 40 показано, что и возврате механические свойства металла изменяются незначительно, а при рекристаллизации — значительно (вследствие замены старых деформированных зерен новыми, равноосными зернами с неискаженной решеткой). Выбирая температуру нагрева холодно деформированного металла, можно получить требуемые значения СТз и 8. Отжиг при высоких температурах, достигающих температуры перегрева (и или длительная выдержка при высокой температуре отжига, сопровождающаяся протеканием процесса собирательной рекристаллизации, дает крупнозернистую структуру, которая обусловливает уменьшение пластичности и прочности металла (см. рис. 40) и является нежелательной.. [c.123]

Установлено, что чем выше твердость после нагружения взрывом, тем при более низких температурах происходит зарождение новых зерен (рис. 1), что, вероятно, связано с более низкими значениями энергии активации рекристаллизации. Металлографический анализ показал, что массовое образование новых зерен происходит при температуре нагрева 400° и длительных выдержках. [c.42]

Так как большая скорость нагрева полосы до температуры отжига (прежде всего в области температур отпуска) мало влияет на величину рекристаллизованных зерен, то можно при медленном нагреве достигнуть меньшей твердости и некоторого улучшения вытяжных свойств отожженной стали. Это связано с тем, что при медленном нагреве или выдержке в области температур отпуска освобождается большее число заблокированных деформацией дислокаций, благодаря чему снижаются напряжения в рекристаллизованных зернах [72]. И, наоборот, при быстром нагреве холоднокатаных со степенью обжатия 60—70% полос, когда полигонизация зерен ограничена одновременно протекающей рекристаллизацией, в рекристаллизованной стали возникают большие напряжения [72]. При малой скорости нагрева отожженная сталь имеет меньшую твердость по сравнению с быстро нагретым металлом, выдержанным затем в течение длительного времени при температуре отжига [18]. [c.102]

ТЕМПЕРАТУРА И ДЛИТЕЛЬНОСТЬ НАГРЕВА. Зарождение и рост центров рекристаллизации являются термически активируемыми процессами. Для данной степени деформации зависимость Я и G от температуры описывается уравнениями Аррениуса N = Noexp —QnI JRT)-, G = Goexp —Qo RT), где и Qo — соответственно эффективные энергии активации процессов зарождения и роста центров. [c.338]

Температура рекристалли.чации сильно деформированных чистых металлов по правилу А. А. Бочвара составляет 0,3—0,4 7 пл, а у сплавов и сталей она существенно выше. Данные о такой температуре для сплавов. могут быть определены по их диаграммам рекристаллизации, представляющим зависимость температуры начала и конца этого процесса от степени деформации при заданной длительности нагрева, или по трехмерным диаграммам рекристаллиза- [c.36]

Кратковременный нагрев аустенитно-ферритных швов при температурах до 700—750° С не вызывает превращения б Повышение температуры до 800—850° С вызывает коагуляцию феррита и постепенное растворение его в аустените. Нагрев при 900° С ускоряет превращение 6- -7 (рис. 40, б). В результате отпуска четко выявляются границы столбчатых кристаллов аустенита, которые, как указывалось, не удается выявить в двухфазном (7 б) сварном шве в натуральном состоянии (рис. 40, а). Нагрев при 1000° С приводит к почти полному завершению превращения б -> 7, одновременно идет процесс рекристаллизации — преобразования столбчатых кристаллов в равноосные зерна (рис. 40, в). Если исходное содержание феррита в шве невелико (до 2—3%), то при 1100—1300° С шов сохраняет равноосную чистоаустенитную структуру (рис. 40, г, д, е). Если феррита в шве больше (3—5%), то нагрев при 1300° С может вызвать появление высокотемпературного феррита в виде мелких частиц округлой формы внутри зерен аустенита и на их границах (рис. 40, ё). Нагрев до 1400—1420"С вызывает появление высокотемпературного феррита в виде дендритных образований (рис. 40, ж). Дендритный характер феррита позволяет считать, что его появление вызвано частичным оплавлением шва. Феррит, образовавшийся в результате нагрева шва до высоких температур (1300—1350° С) или вследствие частичного оплавления, в отличие от б-феррита назовем б -ферритом или б -фазой. Первичный 6-феррит образуется в процессе первичной кристаллизации сварочной ванны. Его отличительной особенностью является относительно большая стабильность. Этот феррит превращается в аустенит только при сравнительно длительном нагреве в интервале температур 1000—1200° С. Появлению высокотемпературного б -феррита предшествует аустенитизация шва, т. е. превращение 6 -> 7. Характерной особенностью б -фер-рита, образующегося из твердой фазы, является его исключительно малая стабильность. В одном из исследований, посвященных металлографии б-феррита, убедительно показано, что даже непродолжительное пребывание феррита, возникшего в результате нагрева стали типа 18-8 до 1350° С, т. е. б -феррита по нашей терминологии, при температурах 600—950° С вызывает его распад. [c.131]

Re rystailization temperature — Температура рекристаллизации. (1) Наиболее низкая температура, при которой искаженная зеренная структура деформированного в холодном состоянии металла заменяется новой, свободной от напряжений зеренной структурой в процессе длительного нагрева. Время, чистота металла и степень деформации — очень важные факторы. [c.1027]

Выбор материала и конструкции разрядного канала. Керамика из AI2O3 широко применяется в вакуумной технике, в том числе и при высоких температурах [177]. И тем не менее даже в настоящее время трудно иметь полное представление о ее поведении в процессе длительного срока службы при воздействии различных факторов (температуры, среды, нагрузок и т.д.). В работе [178] показано, что наиболее сильное влияние на свойства керамики оказывает высокая температура при длительном нагреве изменяется ее микроструктура — происходит так называемое термическое старение. Этот процесс связан с рекристаллизацией (ростом кристаллов) керамики, сопровождающейся уменьшением ее кажущейся плотности, прочности, термостойкости, теплопроводности, ползучести и испарения. Керамика из окиси алюминия подвергается существенному старению даже при относительно невысоких температурах, если время нагрева составляет тысячи часов. Термическая обработка (выдержка) корундовой керамики при 1300 °С в течение 500, 1000 и даже 2000 ч практически не приводит к заметному изменению ее структуры. Нагрев до 1700°С вызывает резкие изменения уже в первые часы работы. Установлено [178], что прочность спеченной керамики после нагрева в вакууме при 1900 °С в течение 10 ч снижается примерно в четыре раза, при этом размер кристаллов увеличивается в шесть раз. Поэтому керамика А-995, работающая в АЭ на парах меди при температурах 1500-1600 °С, с целью сохранения ее свойств предварительно подвергается обжигу при более высоких температурах. В нашем случае температура обжига составляет (1700 20) °С. [c.37]

Явление ползучести можно рассматривать либо как простое течение металла под действием длительно приложенных напряжений, либо как сложное явление, слагающееся из двух чередующихся противоположных процессов упрочнения и разупрочнения. Вместе с большинством исследователей мы придерживаемся последней точки зрения. В качестве упрочняющих или разупроч-няющих факторов, влияющих на ползучесть и релаксацию, первостепенное значение имеют нак 1еп при пластическом деформировании металла рекристаллизация при нагреве на температуру испытания структурные изменения в сплаве развитие диффузионных процессов. [c.85]

Диффузионную сварку в вакууме можно отпести к процессам сварки давлением с длительным нагревом в вакууме. При диффузионной сварке соединенпе образуется в результате взаимной диффузии ато1юв в поверхностных слоях контактирующих материалов, находящихся в твердом состоянии. Температура нагрева прп сварке песко.лько выше или ниже темнературы рекристаллизации более легкоплавкого материала. [c.337]

Проведенными исследованиями установлено, что если сплав МА2 обработать ковкой под прессом с обжатиями 20—30% при температурах конца ковки порядка 300—350° предел прочности сплава может быть повышен до 30 кГ/мм . Такое же упрочнение магниевых сплавов при динамической деформации (деформация под молотом) может быть достигнуто при значительно меньших обжатиях порядка 10—15%. Большое влияние на упрочнение магниевых сплавов оказывает продолжительность нагрева в процессе обработки давлением. Чем больше длительность нагрева или выдержки при нагреве, тем меньше упрочнение. При значительных выдержках упрочнение сплавов полностью снимается, что объясняется развитием и завершением разупрочняющих процессов возврата и рекристаллизации. [c.192]

Соединения обладают высокой механической прочностью, коррозионной стойкостью, герметичны, хорошо работают в условиях тер-моциклирования и термоудара. Угол загиба сталеалюминиевых образцов 180°. Очень мало меняются исходные свойства материала. Процесс можно вести при температуре ниже температуры рекристаллизации более твердого материала. Не требуется сложное специальное оборудование. Одна из заготовок сохраняет исходную форму. Производительность, по существу, определяется длительностью нагрева и затратами времени на механическую обработку, установку и съем изделия. [c.501]

Нагрев тантала нужно производить в атмосфере защитного газа или в вакууме (остаточное давление не более 10 мм рт. ст.) в отличие от молибдена и вольфрама тантал не шриобретает хрупкости даже после длительного нагрева при высоких температурах, несмотря на рекристаллизацию . [c.153]

При диффузионной сварке соединение образуется в ре зультате взаимной диффузии атомов в поверхностных слоях контак тирующих материалов, находящихся в твердом состоянии. Температура нагрева при сварке несколько выше или ниже температурь рекристаллизации более легкоплавкового материала. Диффузионную сварку в большинстве случаев выполняют в вакууме, однако она возможна в атмосфере инертных защитных газов. Свариваемые за готовки 3 (рис. 5.45) устанавливают внутри охлаждаемой металлической камеры 2, в которой создается вакуум 133(l(H-f-10" ) Па, и нагревают с помощью вольфрамового или молибденового нагревателя или индуктора ТВЧ 4 (5 — к вакуум1юму насосу 6 — к высокочастотному генератору).Может быть исиользоваитакже и электронный луч, позволяющий нагревать заготовки с eui,e более высокими скоростями, чем при использовании ТЕ Ч. Электронный луч применяют для нагрева тугоплавких металлов и сплавов. После тогй как достигнута требуемая температура, к заготовкам прикладывают с помощью механического /, гидравлического или пневматического устройства небольшое сжимающее давление (1—20 МПа) в течение 5—20 мин. Такая длительная выдержка увеличивает площадь контакта между предварительно очищенными свариваемыми поверхностями заготовок. Время нагрева определяется родом свариваемого металла, размерами и конфигурациями заготовок. [c.226]

Разрушения в условиях эксплуатации, соответствующих области в карты механизмов ползучести наблюдаются при перегревах метгыла труб пароперегревателей. Как видно из картограммы (рис. 1.2), при нагреве до температур, превышающих 620 °С, в металле развиваются процессы рекристаллизации. Это приводит к возрастанию деформационной способности металла, полной трансформации структуры стали в феррито-карбидную структуру, интенсификации процессов перехода легирующих элементов в карбидные фазы. Долговечность труб в условиях такого перегрева не превышает 10—15 тые. ч. Для труб, разрушившихся в условиях ползучести, характерно наличие значительного слоя окалины и присутствие на наружной поверхности труб продольных трещин, сопутствующих основному разрыву. В случае перегрева до указанных температур разрущение происходит с относительно большим увеличением периметра трубы, заметным утонением стенки за счет повышенной деформационной способности в этих условиях. Характерно широкое раскрытие трубы в месте сквозной трещины. Микромеханизм разрушения соответствует порообразованию. Структура металла разрушенной трубы становится ферритной с крупными карбидными частицами по границам зерен. Вблизи разрушения имеет место некоторый роет зерна. Присутствие всех перечиеленных признаков евидетельствует о том, что разрушение исследуемой трубы произошло в результате длительного перегрева. [c.19]

Композиция на основе никеля может быть дополнительно упрочнена нагревом в течение 10—100 ч при 1300—1400 °С. При этом наряду с областями ремристал-лизации В материале сохраняются области существования волокнистой структуры с зернами размером 1— 2 MIKM, внутри которых наблюдаются оплетения дислокаций. Имеет место взаимодействие дисперсных частиц с дислокациями и субграяицами. Последние закрепляются частицами и тормозят рост субзерен и процеос рекристаллизации. Неоднородность, возникшая при указанном взаимодействии, сохраняется в широком диапазоне температур до 0,95 Тпл- После отжига при 1300—1400 °С оплав Ni — оксиды может длительно эксплуатироваться при 1100°С. [c.118]

Температуры начала и конца первичной рекристаллизации зависят прежде всего от степени деформации и продолжительности нагрева. С увеличением степени деформации и продолжительности нагрева температуры начала и конца первичной рекристаллизации вначале резко снижаются, а затем все менее интенсивно, постепенно приближаясь к определенному значению температуры. Например, для сплава ЭИ437 значения температур (в °С) начала (числители) и конца (знаменатели) первичной рекристаллизации в зависимости от степени деформации (при длительности отжига 1 ч) г = 10, 25, 40 и 55% соответственно равны 990/1000, 875/975, 850/975 и 840/970 [8]. [c.135]

Рассмотрение микроструктуры образцов после изотермических нагревов при повышенных температурах (без нагрузок) показывает, что разупрочнение сплава ЭИ617 в наклепанном состоянии происходит главным образом вследствие развития процессов возврата и рекристаллизации, а также коагуляции упрочняющих фаз, наблюдаемых при длительных выдержках и температурах 800, 875 и 950°С. [c.162]

При производстве феррана необходимо строго соблюдать температурный режим при прокатке и отжиге переход за температурный оптимум резко снижает качество биметалла. Оптимальная температура нагрева феррана перед прокаткой лежит в пределах 420—470° С. При этой температуре в процессе прокатки происходит прочное соединение алюминия со сталью без образования промежуточного хрупкого диффузионного слоя (см. вклейку, лист VIH, 9 и 10). При повышении температуры нагрева (выше 550° С) между алюминием и сталью образуется диффузионная зона, являющаяся весьма хрупким сплавом алюминия и железа, растрескивающимся при прокатке (см. вклейку, лист V111, 11 и 72). Отжиг феррана является самой ответственной операцией в его производстве в силу большой разницы поведения алюминия и железа при нагревании. Температура полного отжига алюминия 350—400 С самая низкая температура рекристаллизации стали лежит в пределах 500—550 С. Чтобы приблизить оба температурных интервала, при прокатке феррана дают наибольший наклёп (70—720/о) и длительный отжиг (5—8 час.), исходя из того, что температура рекристаллизации тем ниже, чем больше наклёп и меньше размер зерна. Оптимальная температура отжига феррана лежит в пределах 530—550 С. [c.240]

С возрастанием интервала температурных колебаний увеличивались и деформации серебра и меди. Зерна вольфрама выдавливались из композиции, а между ними и основой возникали трещины. Поверхность шлифа, особенно в сплаве Ag — W, становилась шероховатой уже после первых термоциклов. Несмотря на то что верхняя температура цикла (Тв = 525° С) превышала температуру рекристаллизации, серебро и медь лишь полигонизировались. В соответствии с данными работы [297 вольфрам при нагревах до 525 и 630° С частично полигонизируется. Сокращение длительности выдержки при верхней температуре цикла задерживает развитие полигонизации, и серебро при тепло-сменах сильно наклепывается. [c.18]

Вместе с тем в работе Суркова и Садовского [167] показано, что при ВТМО такого же никелевого сплава (марка ХН77ТЮР) в случае малых скоростей деформирования (осадкой на 20— 30% ) возникает термически стабильная полигональная структура и сопротивление ползучести сплава больше при достаточно высокой температуре по сравнению с обычной обработкой. В ра-бота. [168 6] была показана возможность получения стабильной полигональной структуры в результате относительно небольшой деформации (1 —10%) и последующего нагрева ниже температуры рекристаллизации (механико-термическая обработка). При этом возрастает сопротивление ползучести, длительная и циклическая прочность. Создание полигональной структуры в молибдене приводит к значительному повышению температуры рекристаллизации (на 200—300° С) и к улучшению механических свойств [169]. [c.199]

Дефекты, созданные пластической деформацией, весьма устойчивы и сохраняются в течение длительного времени при нагреве в области суб-критических температур. Так, при 600°С полное снятие наклепа достигается лишь после 3,5 ч, а при 700°С - после 1,5-ч вьщержки [ 74]. Обращает на себя внимание то обстоятельство, что повышенная твердость сохраняется и при протекании начальных стадий рекристаллизации. Так, в деформированной стали 20 после вьщержки при 700°С в течение 30 мин рекристаллизация проявляется как рентгенографически (на линиях появляются точечные рефлексы), так и металлографически, а твердость сохраняется на уровне НВ 240 при НВ 137 в отожженном состоянии. При этом, кяк видно из рис. 25, а -> -превращение заметно ускоряется по сравнению с неотпушенной сталью (ср. кривые 1 я 3). По-видимому, это связано с появлением большого количества субграниц вследствие рекристаллизации ферритной матрицы и сфероидизации карбидов, тго, как известно, облегчает зарождение новой фазы, поскольку гетерогенное образование зародыша на границах требует меньшей энергии. Получение же при этом того же предельного количества аустенита, что и для неотпущенной стали, свидетельствует о сохранении при указанном отпуске значительной части искажений решетки. Удлинение выдержки, естественно, снижает избыточную энергию системы и приводит к уменьшению предельного количества аустенита (см. рис. 25, кривые 4-6). [c.56]

Отжиг. Как и в случае других металлов, возникающих при ф-ормовке и штампов-ке -молибдена напряжения м-ожно снять путем отжига. Для отжига молибдена рекомендуется температура порядка 1 000° С с выдержкой металла при этой температуре не более 3 мин. Эти значения длительности и температуры отжига не следует превышать, чтобы избежать рекристаллизации, ведущей к хрупкости -материала независимо от вида нагрева и наличия или отсутствия той или иной атмосферы. Молибден можно отжигать и при более низкой температуре за счет ув-елич-ения длительности отжига, зависящей от температуры. М1шимальная рекомендуемая при этом температура отжига равна 735° С. [c.197]

Под влиянием нагартовки (рис. 229), сварки, длительного естественного старения и эксплуатационных нагревов сопротивление коррозионному растрескиванию понижается (табл. 240) [23, с. 127], особенно сплава АМгб. Улучшение коррозионной стойкости возможно за счет использования отжигов при температурах ниже линии растворимости (265—285° С) и особенно в области ниже температуры рекристаллизации (235—265° С) (рис. 230) [38, 39]. Последнее особенно эффективно для нагартованного материала. При этом, используя методы термомеханической обработки, можно получить наиболее равномерное и дисперсное распределение Р-фазы и соответственно с этим значительно повысить сопротивление коррозионному растрескиванию [38, 39, 41]. [c.527]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...