Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Оболочки — Определение

В них постулируется образование и развитие сложных структурных единиц (ССЕ), состоящих из ядра и сольватной оболочки. При определенных условиях те или иные составляющие нефтепродуктов могут служить ядром ССЕ, которое изменяет структуру окружающего пространства, создавая тем самым оболочку, называемую сольватной. Толщина ее может изменяться в широких пределах в зависимости от внешних факторов и растворяющей способности среды.  [c.151]

Электронный слой — совокупность одно электронных оболочек, имеющих определенное значение квантового числа 7J.  [c.277]


Решение. Обозначая через осевое напряжение (рис. 42) в стенках цилиндрической оболочки в определенном сечении от сил инерции вследствие линейного ускорения, а/ — осевое напряжение в заполнителе по тому же сечению (давление на слой, нормальный к оси цилиндрической оболочки, от сил инерции заполнителя, расположенного выше рассматриваемого сечения), через 0( и 01—соответственно тангенциальные напряжения в цилиндрической оболочке и заполнителе и через д — боковое давление заполнителя, тангенциальные деформации на внутренней поверхности цилиндрической оболочки и на наружной поверхности заполнителя запишем (приближенно представив цилиндрическую оболочку в виде колец, наложенных друг на друга и не препятствующих друг другу перемещаться в радиальном направлении)  [c.97]

Значительное количество ненапряженной арматуры в стенах защитной оболочки в определенной степени обусловлено необходимостью воспринять температурные моменты при допустимом раскрытии трещин. В целях снижения температурных моментов защитная оболочка с внутренней стороны может быть облицована теплоизоляционными плитами из легкого бетона или другого материала. Такие плиты могут быть прикреплены к внутренней газоплотной металлической облицовке. Устройство внутренней теплоизоляции позволит снизить количество ненапрягаемой арматуры и в определенной степени защитить внутреннюю металлическую облицовку от ударных воздействий при аварийных ситуациях.  [c.53]

Значения Рпр для разных фж приведены в табл. 3.15. Таким образом, несущая способность сферической оболочки при определении ее кинематическим способом f np = 20595,5 0,991596 = = 20790 Н.  [c.287]

МЕТОД РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ПОЛЗУЧЕСТИ ГИБКИХ ОБОЛОЧЕК И ОПРЕДЕЛЕНИЯ КРИТИЧЕСКОГО ВРЕМЕНИ  [c.30]

Результаты численного анализа ползучести относительно подъемистых тонких оболочек вращения, приведенные в данной главе и параграфе 1 главы III, не дают оснований для однозначного вывода о связи критического времени с параметром подъема над плоскостью (при фиксированных значениях внешней нагрузки) и условиями опирания края, так как для них возможна реализация неосесимметричной потери устойчивости, которая предшествует осесимметричному хлопку. Вопрос об оценке устойчивости таких оболочек на определенном временном интервале должен решаться путем численных исследований с использованием обоих критериев.  [c.90]


Напряжения изгиба в дальнейшем рассматриваются для точек, находящихся на внутренней поверхности оболочки. Для определения напряжений из иба на  [c.265]

Для построения модели деформирования трехслойной оболочки (рис. 5.1) воспользуемся кинематическим подходом, в основе которого лежат гипотезы о распределении перемещений по толщинам слоев оболочки. Это позволит достаточно простым способом приближенно свести трехмерную задачу теории упругости к двумерной. Для оболочек, согласно определению, величина измерения по координате г гораздо меньше двух других измерений. Используя это обстоятельство, перемещения fj, Uj, Уз. направленные вдоль координатных линий aj, а , z (рис. 5.2), можно искать в виде степенных рядов от-  [c.191]

Волновой характер распространения напряжений вдоль конструкции оказывает значительное влияние на динамическую устойчивость Б случае, если конструкция удлиненного очертания подвергается продольному удару, например удару о преграду или со стороны некоторого груза. В этой постановке условие удара задают скоростью одного из торцов стержня, пластины или оболочки при определенном соотношении. масс деформируемой конструкции и груза. Эксперименты показывают, что при увеличении скорости удара число волн, образующихся вдоль конструкции, возрастает, причем преимущественное выпучивание имеет место на участке.  [c.513]

В задачу исследования устойчивости оболочек входит определение их критических нагрузок и форм потери устойчивости. Проинтегрировать уравнения устойчивости в замкнутом виде удается лишь в простейших случаях одномерных задач при однородном исходном состоянии, когда уравнения имеют постоянные коэффициенты.  [c.77]

Метод интегральных спектральных представлений случайных полей дает удовлетворительное описание процессов потери устойчивости и закритического деформирования неидеальных оболочек при определенных ограничениях. К этим ограничениям относится, прежде всего, предположение о слабом влиянии краевых условий на поведение цилиндрических оболочек средней длины, панелей, опирающихся на жесткий контур, и других тонкостенных конструкций с различными способами закрепления. Решение соответствующих задач строят обычно в форме разложения по некоторой системе базисных функций, удовлетворяющих условиям на кромках, с удерживанием конечного не слишком большого числа членов. Упругую оболочку заменяют таким образом дискретной системой, свойства которой характеризуются коэффициентами разложения функций прогибов, напряжений, деформаций.  [c.210]

Предельные нагрузки полусферической оболочки. При определении величины критического внешнего давления полусферической оболочки использовалось разрешающее уравнение устойчивости  [c.195]

В соотношениях (9.58), (9.59) и (9.64), а также далее в этом параграфе интегралы по берутся от С —f /2 до t = Л/2, где h — толщина оболочки. Величины, определенные в (9.58) н (9.59), являются результирующими напряжений и моментами на единицу длины координатных кривых аир срединной поверхности, как показано на рис. 9.5. Величины Na, N , Л ов и являются результирующими напряжений в плоскости, а величины Ма, Мр, Ма 2 — изгибающими и крутящими моментами. Величины Qa и Qp в (9.60) оказываются равными перерезывающим силам Q и Qp, определенным на единицу длины кривых аир срединной поверхности. Это можно установить, рассматривая условия равновесия моментов для элемента оболочки на рис, 9.5 ).  [c.270]

Прежде всего именно цилиндрические оболочки чаще любых других находят применение на практике. Кроме того, эти оболочки при определенных условиях закрепления краев допускают точное решение (в тригонометрических рядах), структура которого может быть выражена при помощи некоторого числа явных, хотя и довольно громоздких формул. Это позволяет на основе элементарных соображений выявить роль тех или иных факторов на окончательный результат расчета, и, следовательно, конкретно проверить те общие соображения о различных приближенных подходах, которые были изложены в части II.  [c.332]


Замечание. В 24.9 изучались погрешности, связанные с заменой малых корней характеристического уравнения нулевыми корнями, и было установлено, что для длинных оболочек погрешности определения напряженно-деформированного состояния могут оказаться существенно выше тех, которые были допущены при замене малых корней нулем. Поскольку результат  [c.369]

Подставляя это решение в уравнение (6.10) и разделяя переменные, получим обыкновенные дифференциальные уравнения для функций Фп( ). Вид левой части таких уравнений будет зависеть от оператора D. Для непологих оболочек он определен формулой  [c.263]

Рассмотрим некоторые общие положения, относящиеся к оптимизации оболочек и определению конструкций минимальной массы. Наиболее просто задача решается для простейших конструкций, работающих на прочность или устойчивость, — не-подкрепленных гладких оболочек. После того как марка сплава установлена, сразу однозначно определяются все размеры. Для подкрепленных и трехслойных оболочек оптимальные параметры не устанавливаются однозначно из исходных уравнений состояния. Это объясняется появлением дополнительных ограничений, сложностью исходных уравнений и множеством подлежащих варьированию параметров.  [c.24]

Знаки краевых перемещений оболочек. При определении суммарных (полных) краевых перемещений оболочек особое внимание должно быть уделено правильному учету знаков радиальных перемещений и углов поворотов.  [c.234]

Решение задачи (1.140) —(1.142) для трехмерного анизотропного неоднородного тела в общем случае наталкивается на целый ряд затруднений технического характера и, как правило, достигается лишь численными методами (см. [51, 68]). В то же время практически важным и весьма распространенным случаем, который и рассматривается далее в книге, является тело типа слоистой оболочки. Поскольку толщина оболочки, по определению, много меньше других ее пространственных размеров, то поле перемещений в первом приближении можно представить в виде  [c.65]

Вместе с тем при инженерных расчетах, особенно в задачах оптимизации, нуждающихся в более простых расчетных моделях оболочки, для определения исходного состояния широко используются приближенные оценки Nij и ТгД которые опираются на различные гипотезы об исходном напряженно-деформированном состоянии оболочки. Приведем далее наиболее важные из них.  [c.111]

В качестве примеров даются простые подпрограммы вычисления основных геометрических характеристик оболочек вращения определения приведенных жесткостных характеристик и температурных составляющих погонных усилий и моментов многослойного пакета.  [c.66]

Рассматриваемые нами тонкостенные оболочечные конструкции состоят из цилиндрических, сферических и конических оболочек. При определении напряженно-деформированного состояния (н. д. с.) различных оболочек рассматриваем однородные уравнения (в случае отсутствия внешней нагрузки). На решение однородного уравнения должно накладываться частное решение, получаемое в зависимости от поверхностного нагружения оболочек. Вопросы получения частных решений нами здесь не рассматриваются (см. [10, 13, 63, 75] и др.).  [c.21]

Отметим, что в зависимости от геометрической формы тонкостенных оболочек, параметров навиваемого бандажа, а также условий нагружения конструкций показатель двухосности напряженного состояния в стенке оболочки и = 02 /О] может варьироваться в широких пределах. В качестве примера на рис. 2.1 показаны некоторые частные сл> -чаи нафужсния оболочек различных типов и приведены соответствующие им зна-чения параметра двухосности нафужения стенки оболочки п, определенные на основе расчета напряжений в оболочковых конструкциях/20, 21/.  [c.71]

Местпььв изгибпые напряжения возникают в зонах крепления оболочки. Для определения моментного папряженпого состояния возле сечения х = 0 оболочка вращения замещается полубесконеч-ной цилиндрической оболочкой с радиусом  [c.546]

Известны две трактовки полубезмоментной теории цилиндрических оболочек В. 3. Власова. Согласно трактовке В. 3. Власова уравнения полубезмоментной теории выводят для идеализированной ортотропной оболочки, наделенной определенными жестко-стными характеристиками, а затем показывают, что в ряде случаев эти уравнения достаточно полно описывают поведение реальных ортотропных и изотропных оболочек. Общим недостатком такой трактовки вывода основных уравнений ...является значительное количество произвольных допущений [28].  [c.271]

Применение ИК-излучения. И. и. находит широкое применение в науч. исследованиях, при решении большого числа практич. задач, в военном деле и пр. Исследование спектров испускания и поглощения вешеств в ИК-области является дополпепием к исследованиям в видимой и УФ-областях н используется при изучении структуры электронной оболочки атомов, определения структуры молекул, а также для качеств, и количеств. спектрального анализа. Широкое применение для изучения структуры атомов и молекул и элементного состава вещества нашли ИК-лазеры (особенно с нерестрап-ваемой частотой см. Лазерная спектроскопия].  [c.183]

Все указанные выше исследования посвящены вопросу о концентрации напряжений в зонах одиночных отверстий и их систем, расположенных в тонких пластинках и оболочках, или определению объемного напряженного состояния в зоне прямого кругового отверстия. Однако в крышках корпусов и сосудов встречаются главным образом круговые отверстия, имеюш ие переменную вдоль оси величину диаметра. К основным видам таких отверстий относятся отверстия с коническими фасками и отверстия с радиальными скруглениями краев, обеспечивающими непрерывность потока жидкости или газа, проходящего через них. В сферических крышках сосудов давления часто встречаются круговые цилиндрические отверстия, оси которых направлены параллельно оси корпуса и таким об-jjasoM расположены под некоторым углом к нормали к срединной поверхности крышки. С одной из сторон (обычно с наружной стороны корпуса или сосуда) к отверстиям прикреплены патрубки. Толщины этих патрубков, как правило, малы по сравнению с толщинами корпуса или сосуда (отношение толщины стенки патрубка к толщине корпуса не превышает 0,2), поэтому их влиянием на напряженное состояние в области неподкре-нленпого края отверстия — зоне максимальных напряжений, как это показано в работах [5—7], можно пренебречь.  [c.111]


С помощью этих величин и соотношений теории оболочек находят все KOSjinoKeHTbi усилий и перемещений оболочки для определенного числа т.  [c.261]

Очевидно, что лимитирует снижение усилия величина р. Ёсли, например, d/h — S, то р = 0,4896 0,1648. При этом для длинных оболочек /V = 0,88 Ч-0,990, для очень коротких оболочек /V = 0,830,95 соответственно. Таким образом, эффект свободных краев у.оболочек с кольцами при осесимметричном выпучивании почти не проявляется. Так что практически Л/ = 1. Эта формула недостаточна для оценки несущей способности оболочки. При определенных сочетаниях N, t, Р оболочка может быть пластически деформирована задолго до того, как усилие N достигнет единицы. Оболочка теряет несущую способность с образованием осесимметричных складок.  [c.111]

В двух следующих параграфах будут разобраны случаи, когда число 6, введенное в 26.2, становится не равным нулю, принимая положительные значения. В связи с этим обсудим здесь погрешности, которые дает итерационная теория оболочек при определении таких напряженно-деформированных состояний (соответствующую асимптотику мы будем называть особой).  [c.421]

Легко видеть, что в частном случае изотропных гиперупру- i гих оболочек это определение эквивалентно представлениям,  [c.118]

Внешними нагрузками для кольца являются действующие сосредоточенные силы и уравновешивающий их поток касательных усилий в оболочке. Для определения усилий Мр, Np а Qp рассмотрим элементарную дугу ds с координатой ф (рис. 49). На эту дугу от потока касательных усилий q = действует элементарная сила ДР = q Rdtf. Перенесем эту силу в точку С, расположенную на нейтральной оси кольца с координатой а. В результате получим  [c.275]

Во многих задачах, требующих определения деформации оболочки, напряжениями изгиба можно пренебречь, принимая обязательно во внимание лишь те напряжения, которые обусловлены деформацией в ее срединной поверхности. Возьмем в качестве примера тонкостенный сферический резервуар, подвергающийс51 действию равномерно распределенного внутреннего давления, нормального к поверхности оболочки. Под этим давлением срединная поверхность оболочки подвергается равномерной деформации, и так как толщина оболочки мала, то мы будем вправе предположить здесь, что растягивающие напряжения распределены по ее толщине равномерно. Аналогичный пример представляет собой тонкостенный резервуар в форме круглого цилиндра, в котором газ или жидкость сжаты посредством поршня, свободно движущегося по оси цилиндра. Кольцевые напряжения, возникающие в цилиндрической оболочке под действием равномерного внутреннего давления, распределяются по толщине оболочки равномерно. Если торцы цилиндра защемлены, то оболочка не может свободно расширяться, и под действием внутреннего давления около ее торцов может произойти некоторый изгиб. Более детальное исследование показывает, однако (см. 114), что этот изгиб носит местный характер и что часть оболочки на определенном расстоянии от торцов продолжает оставаться цилиндрической и испытывает лишь деформацию в срединной поверхности без заметного изгиба.  [c.478]


Смотреть страницы где упоминается термин Оболочки — Определение : [c.206]    [c.189]    [c.221]    [c.551]    [c.581]    [c.463]    [c.31]    [c.17]    [c.177]    [c.94]    [c.104]    [c.370]    [c.27]    [c.351]    [c.132]    [c.102]   
Сопротивление материалов (1958) -- [ c.3 ]



ПОИСК



Абрамова. Определение мест негерметичности свинцовой оболочки кабеля связи

Алгоритм определения критических нагрузок для изотропных упругих оболочек вращения

Анализ расчетных зависимостей для определения напряжений в тонкостенной цилиндрической оболочке при осесимметричном давлении

Аналитические методы определения концентрации напряжений в круговых вырезах на пластинах и оболочках

Бубнова - Галерки на метод - Определение собственных частот колебаний оболочек

Дверес. Определение концентрации напряжений в сопряжениях оболочек и пластин

Жесткость — Определение оболочек большой гибкости Расчет

К экспериментальному определению упругих п жесткоетных параметров ортотропных слоистых оболочек

Метод решения задач ползучести гибких оболочек и определения критического времени

Методика определения предельных нагрузок замкнутых в вершине оболочек вращения при неравномерном внешнем давлении и нагреве

Методы определения собственных частот и форм колебаний оболочек

Н критические изотропных упругих оболочек вращения (алгоритм определения)

Н нагрузка критическая нагрузки критические цилиндрических оболочек (порядок определения)

Нагрузки на валы цепных предельные для пластинок и оболочек постоянной толщины — Определение

Нагрузки предельные для пластинок оболочек постоянной толщины Определение

Напряжение в оболочках, определение

Оболочки Нагрузки продольные — Определение

Оболочки Несущая способность — Определение

Оболочки Номограмма для определения размеров

Оболочки Номограмма для определения шероховатости поверхности

Оболочки Формы — Определение

Оболочки вращения Определение под действием равномерно распределенной нагрузки по поверхности

Оболочки вращения Определение симметричные

Оболочки вращения Определение сферические под действием внешнего давления — Расчет на устойчивость

Оболочки вращения Определение сферические под действием нагрузки — Напряжения и перемеще• ния — Расчет на устойчивость

Оболочки вращения Определение тонкостенные—Напряжения и перемещения 203 — Расчет на устойчивость

Оболочки вращения — Определение

Оболочки вращения — Определение изгибных напряжений

Оболочки вращения — Определение изгибных напряжений и моментов по торцам — Предельная нагрузка

Оболочки вращения — Определение псд действием равномерно распределенной "нагрузки по поверхности и моментов по торцам Предельная нагрузка

Оболочки вращения — Определение сферические под действием нагрузки— Напряжения и перемещения—Расчет на устойчивост

Оболочки вращения — Определение тонкостенные—Напряжения и перемещения 3 — 203 — Расчет

Оболочки вращения — Определение устойчивость

Оболочки конические — Деформации Формы — Определение

Оболочки цилиндрические круговые, защемленные по 7орцам Колебания свободные — Частоты — Определение

Оболочки цилиндрические круговые, защемленные по торцам Колебания свободные — Частоты — Определение

Оболочки — Определение тонкостенные симметричные

Оболочки — Определение тонкостенные — Устойчивость

Определение внешних нагрузок как управляющих воз действий на упругие оболочки

Определение газопроницаемости оболочек с помощью таблиц

Определение геометрических параметров оболочек вращения

Определение гидродинамических нагрузок при вертикальном погружении в несжимаемую жидкость упругих оболочек вращения

Определение деформации оболочки, совместимой с кинематическим условием втулочных связей

Определение концентрации напряжений для моделей деталей в виде оболочек и пластинок

Определение коэффициента интенсивности напряжений для сквозных трещин в цилиндрических оболочках с помощью весовых функций, полученных методом голографической интерферометрии

Определение коэффициентов устойчивости оболочек по экспериментальным данным

Определение критических нагрузок Усилия и моменты, возникающие при деформации эксцентрично подкрепленной цилиндрической оболочки

Определение критического перепада температуры между стенкой цилиндрической оболочки и шпангоутом в случае защемления

Определение критического перепада температуры между стенкой цилиндрической оболочки и шпангоутом в случае шарнирного опирания

Определение механических импеданцев тонких сферических оболочек

Определение механических параметров оболочек

Определение напряжений в подкрепленной цилиндрической оболочке при нагружении ее изгибающим моментом, осевой и поперечной силами

Определение напряжений в симметричных оболочках но бсзмоментной теории

Определение напряжений в симметричных оболочках по безмоментной теории

Определение напряженного состояния и деформаций различных типов оболочек

Определение напряженного состояния цилиндрической оболочки под действием произвольной нагрузки

Определение несущей способности оболочек с перекрестной системой ребер

Определение несущей способности оболочки при действии локальной нагрузки, распределенной по периметру окружности или квадратному штампу

Определение оболочки как трехмерного материального тела

Определение одностороннего взаимодействия длинных цилиндрических оболочек

Определение оптимальной структуры оболочки из стеклопластика при расчетах на устойчивость

Определение параметров оптимальной структуры многослойной оболочки

Определение перемещений и поворотов оболочки по заданным компонентам деформации Уравиеиия неразрывности

Определение площади шпангоутов в местах сопряжения оболочек различных очертаний

Определение поля смещений в случае выпуклой оболочки

Определение поля смещений выпуклых оболочек с отверстием, подчиненных втулочным связям

Определение сил в оболочках при загружении одной пловины покрытий

Определение смещений в цилиндрических оболочках по беамоментной теории

Определение устойчивости цилиндрических оболочек при одностороннем контакте с упругим основанием

Определение частот собственных колебаний Собственные колебания цилиндрической оболочки

Определение эффективной ширины оболочки при расчете на прочность изолированных шпангоутов

Основные предпосылки к определению несущей способности оболочек вращения

Подпрограмма определения напряженно-деформированного состояния многослойной цилиндрической оболочки

Пример определения нормальных и касательных напряжений в сечении оболочки

Процедура определения частот и форм колебаний изотропных оболочек вращения

Процедуры определения налряженно-деформнрованного состояния многослойных анизотропных оболочек вращения сложной формы

Равновесие оболочки. Определение напряжений

Разрешающие уравнения и определение расчетных параметров при осесимметричной деформации оболочек вращения

Соотношения упругости. Формулы для определения напряжений в произвольной точке оболочки

Частота собственных колебаний — Определение оболочек

Численное определение матрицы Грина линеаризованных краевых задач теории слоистых оболочек вращения методом инвариантного погружения

Штаермана метод определения изгибных напряжений для оболочек вращени

Штаермана метод определения изгибных напряжений для оболочек вращения

Экспериментальное определение нижней критической нагрузки для цилиндрической оболочки при осевом сжатии



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте