Сферические Несущая способность

Сферический купол радиусом г = 1м нагружен давлением q, величина которого случайна с экспоненциальным законом распределения, у которого = = 5,75 1/МПа, Чо = 2 МПа. Кромки купола шарнирно оперты на упругое опорное кольцо (рис. 3). Материал оболочки и кольца одинаков, его несущая способность случайна с экспоненциальным законом распределения, у которого = 0,03 1/МПа, = 300 МПа. [c.18]

При переходе от цилиндрического сосуда к сферическому (помимо повышения несущей способности в 2 раза), достигается экономия материала, равная Г = - П(,ф ] 100 % = 6,5 %, [c.227]

В частности, в зависимости от относительной толщины кольцевой прослойки к несущая способность оболочек изменяется в пределах от уровня прочности однородных оболочек, выполненных из мягкого металла, [р -- = 4А / (1 + Т) (при к > к ) до уровня прочности сферических оболочек из металла (Т) [р - = 4 . In[l + Ч ) (при к < Кр). [c.236]

Пример 3. Составной резервуар заполнен веществом с плотностью р (рис. 2.5). Опасное напряженное состояние возникает в цилиндрической части в точке В, а в сферической — в точке А. Проверку несущей способности для такого резер- [c.68]

Несущую способность сферической опоры Q можно определить интегрированием выражения для избыточного давления (р =ро—Ра) по всей рабочей поверхности пяты [c.131]

Несущая способность сферической опоры Q и расход смазки через зазор могут быть рассчитаны по выражениям [c.154]

Несущая способность плиты сферической оболочки Сп определяется выражением [c.283]

Ребра, нижние пластические шарниры (рис. 3.61). Расчеты показывают, что несущая способность сферической оболочки при разрушении ее вследствие текучести арматуры в зоне нижнего шарнира ниже, чем при разрушении по сжатой зоне ребра. [c.283]

Несущая способность сферической оболочки [c.287]

Значения Рпр для разных фж приведены в табл. 3.15. Таким образом, несущая способность сферической оболочки при определении ее кинематическим способом f np = 20595,5 0,991596 = = 20790 Н. [c.287]

Несущую способность модели определим как полусумму несущих способностей конической и сферической заменяющих моделей Рпр= (20790+19924) 0,5 = 20357 И. [c.287]

В гл. 6 освещены вопросы устойчивости оболочечных систем при неоднородных напряженных состояниях, вызванных действием ло-1 альных нагрузок. Рассмотрена устойчивость сферического сегмента, подкрепленного опорным кольцом, к которому приложены произвольные локальные нагрузки в его плоскости. При проведении исследований применялся модифицированный метод локальных вариаций. Решение основано на минимизации функционала энергии, составленного с учетом вида нагружения и конструктивных особенностей системы. В качестве примера рассмотрены задачи устойчивости сферы при нагружении двумя радиальными силами и упругим ложементом. Приведены результаты экспериментального исследования устойчивости и прочности сферических сегментов — сплошных и с отверстиями — и прочности колец при локальных нагрузках. Исследования проведены на специальной установке для исследования несущей способности оболочек при локальном нагружении. Получены кинограммы процесса потери устойчивости системы. Рассмотрена задача динамической устойчивости цилиндрической оболочки при импульсном нагружении подкрепляющего кольца. Материал оболочки и кольца принят упругим или нелинейно-упругим. Рассмотрено взаимодействие симметричных и изгибных колебаний системы с построением областей динамической устойчивости. [c.5]

Обозначения а, б, в соответствуют расположению отверстия по линии действия равнодействующей силы и с углами jt/4 и я/2 к этой линии. При этом несущая способность сегмента с нецентральным отверстием диаметра d близка к несущей способности сегмента с центральным отверстием диаметра 2d. В зависимости от расположения нецентрального отверстия существенно меняется форма волнообразования. Типичные формы локальной потери устойчивости сферических -сегментов с отверстиями (центральным и нецентральным) показаны на рис. 6.9. [c.214]

Для напряженных состояний, возникающих в зонах контактных деформаций (локальное соприкосновение цилиндрических, сферических или других поверхностей), вводят понятие о контактных пределах текучести, прочности и усталости. Последние обычно тем более превышают соответствующие характеристики при одноосном напряженном состоянии, чем более пластичен металл и чем ближе напряженное состояние к объемному сжатию. Эти превышения достигают двукратных и больших значений. Контактные пределы прочности оцениваются в зависимости от твердости металла. Вопросы контактной несущей способности и соответствующие расчеты деталей конструкций в данной книге не рассматриваются. [c.7]

Пути повышения несущей способности сферических ЭП [c.95]

Роликоподшипники консольного ведущего вала редуктора также раздвинуты на большое расстояние друг от друга, чтобы уменьшить возможный перекос вала-шестерни. Сателлиты установлены на конических роликоподшипниках, обладающих большой несущей способностью. Осевая игра этих подщипников регулируется прокладкой 26 у съемной торцовой крышки 19. Сферическая конфигурация корпуса способствует Повышению его жесткости без дополнительного оребрения. Смазывание осуществляется окунанием, уровень масляной ванны достигает зацепления цилиндрической ступени и внутреннего зацепления сателлитов. [c.371]

Рассмотрим задачи о несущей способности тонких конической и сферической оболочек, широко распространенных в практике проектирования. [c.190]

Из графика (рис. 225, б), построенного на основании этого выражения, видно, что нагружаемость цилиндрических сочленений значительно (в сотни раз) превосходит нагружаемость сферических сочленений при низких значениях (5 н- 20 кгс/мм ). При обычных в машиностроении величинах с>п,ах = 100 ч-200 кгс/мм отношение Рщ,п1Рф снижается до 20 — 100 при а = 1,1 и до 2 — 10 при а < 1,1. С дальнейшим повышением разница в несущей способности цилиндров и сфер стирается. При а = 1,02 и = 250 кгс/мм несущая способность цилиндров и сфер одинакова, а при более высоких значениях 0 ,31 сферы превосходят цилиндры по нагружаемости (Рц л/ сф < 1). [c.352]

Несущая способность таких подшипников определяется величипоз контактного напряжения по Герцу, которое зависит от формы соприкасающихся поверхностей. Наиболее высокие напряжения возникают при контакте двух сфер, меньшие — при контакте плоской поверхности со сферой II наиболее низкие — при контакте сферы со сферической вогнутой поверхностью радиусом, равным 1,01 — 1,02 К сферы. Во всех случаях напряжения уменьшаются с увеличением диаметра сфер. [c.421]

Таким образом, смешение, необ.ходимое для создания гидродинамического клина, весьма незначительно и при рядовой точности изготовления лежит в пределах допусков. В испо.лненных конструкциях почти всегда наблюдается смещение такого порядка и, следовательно, в большей или меньшей степени обеспечивается гидродинамическая смазка. Главным образом этим п объясняется давно замеченная, но не находившая объяснения повышенная несущая способность шайб на сферических опорах. Регламентируя смещение, можно обеспечить устойчивую гидродинамическую смазку с оптимальными пара.метрамн. [c.434]

Двухрядные роликовые самоустанавливающиеся подшипники с бочкообразными роликами (26) выгодно отличаютея от сферических шариковых подшипников повышенной радиальной и осевой несущей способностью. Условие качения в этих подшипниках соблюдается неполностью. [c.457]

Обеспечение несущей способности соединений с мягкой прослойкой на ровне основного металла, как было показано в разделах 3,4 — 3.6, может быть достигнуто за счет рационального выбора конструктивногеометрических параметров соединений (к, ф, АГ ). Так, например, для оболочковых конструкций, геометрическая форма которых характеризуется постоянным значением показатс-ад двухосности нагружения стенки конструкции и = 02 /0 = onsi (сферическая, цилиндрическая, коническая и др.), оптимальная величина мягких прослоек, обеспечивающая равнопрочность соединений основному металлу, может быть определена из соотношений (3.31), (3.51) — (3.53) по известным значениям ф и A g. При этом, в зависимости от характера неравномерности распределения свойств по объему мягкого металла прослойки, необходимо учитывать корректировку на Кр в форме (3.90). [c.188]

Зависимость величины предельного перепада давлений р - q) на стенке сферической оболочки от относительных параметров оболочки Т и прослойки к представлена на рис. 4.16 Здесь же тнктирными линиями показаны кривые, полл ченные для тонкостенных сферических оболочек на основании решения Лапласа /98/. Как видно, с увеличением параметра толстостенности оболочки Т наблюдается с>тцественное расхождение в оценках (р - q) , что свидетельствует о некорректности применения решений, базир>тощихся на теории Лапласа, для анализа несущей способности толстостенных сферических оболочек, ослабленных мягкими прослойками. [c.235]

Заметим, что при к > поллченные соотношения (4 53) и (4.54) вырождаются в решения, описанные ранее в /68/ для однородных толстостенных сферических оболочек, нафуженных вн тренним и внешним давлением. Кроме того, предложенная методика оценки несущей способности толстостенных сферических оболочек, ослабленных кольцевой мягкой пр(к лойкой, является обобщением решений, полу ченных ранее дая тонкостенных оболочковых конструкций на случай 4 = / / Л О и переходит в последние при У -> 0. [c.236]

Пат ченные расчетные методики, приведенные во 3 главе, учитывающие при оценке несущей способности сферических оболочек ориентацию разупрочненных участков (прослоек), бьши разработаны применительно к классу тонкостенных конструкций. В связи с этим их использование ограничено параметром толстостенности Ч = / / Л 0.1. Однако установленные закономерности по влиянию поперечной жесткости тонкостенных оболочек, ослабленных наклонными мягкими прослойками /2/ на их несущую способность, а так же разработанные в рамках настоящей главы принципы построения и математического описания сеток линий скольжения в толстостенных сферических оболочках позволяет распространить полученные расчетные методики на класс толстостенных оболочек (Ч 0.1). [c.237]

Анатиз несущей способности толстостенной сферической оболочки, ослабленной наклонными мягкими прослойками, вытекающий из соот-нощений (3.54) и (4.63) (или (4.66)). свидетельствует, что прочность конструкции в значительной степени определяется геометрическими параметрами Ч, к. Ф и величиной Так, например с изменением относительных размеров наклонной прослойки от значений к = до к = Кр несущая способность оболочек изменяется от ровня прочности обо.аочек из мягкого металла прослойки (/5 - / (1 + Т) до уровня прочности бесщовных оболочек из основного металла (Р Ч)пн1к / (I + При этом относительные значения размеров прослойки к = Кр, обеспечивающие выход сферических оболочек на уровень их равнопрочности основному металлу, определяются по соотно-щению [c.244]

Система нагружения. На рис. 1 изображена схема нового криостата. Все силовые детали изготовлены из сплава Ti—6А1—4V. Титан и его сплавы по сравнению с другими традиционными конструкционными материалами при низких температурах имеют значительно больший предел текучести и меньшую теплопроводность. Верхнее и нижнее основания соединены тремя полыми титановыми штангами диаметром 13, длиной 457, толщиной стенки 0,25 мм. Верхнее основание крепится болтами к криостату. В средней части штанги дополнительно фиксируются пластиной. Основания и промежуточная пластина, создавая достаточную жесткость конструкции, обеспечивают течение гелия вдоль стенок сосуда Дьюра. Дополнительными элементами жесткости служат цилиндры (толщина стенки 1.6 мм), концентрично расположенные между нижним основанием и промежуточной пластиной, изготовленные из нержавеющей стали. Цилиндры находятся в жидком гелии и не являются дополнительным теплопроводом. В цилиндрах размещаются электрические провода и трубки для подачи гелия. Диаметр титановой тяги составляет 3.2 (нижняя часть) и 6.3 мм (верхняя часть). Такая тяга выдерживает нагрузку до 4,5 кН (при комнатной температуре). При низких температурах несущая способность удваивается (Э,0 кН при 4 К). Соосность образца относительно оси растяжения обеспечивается жесткими допусками на обработку ( 0,013 мм) и посадочным местом между нижним основанием и гайкой на конце тяги, имеющем сферическую поверхность. [c.385]

В НИИЖБ изучали несущую способность гладких железобетонных пологих оболочек на моделях при действии сосредоточенных сил (см. работу [23] часть 2). Модели спроектированы в виде сферических оболочек размером в плане 2X2 м с радиусом кривизны 270 см и толщиной полки 7,5 мм. Плита оболочки армирована вязаной сеткой из проволоки диаметром 1 мм. Ячейка сетки составляла 25X25 мм. В углах оболочек дополнительно установлено по 16 косых стержней из холоднотянутой проволоки диаметром 2 мм с шагом 20 мм. Диафрагмы оболочек выполнены в виде ферм с металлическим нижним поясом и решеткой из стали А-П1 соответственно диаметром 14 и 8 мм. Верхний пояс диаф- [c.183]

В соответствии с постановлениями правительства решается очень важная народнохозяйственная задача по созданию многослойных труб для магистральных газопроводов большого диаметра на давления 10—12 МПа. В настоящее время их выпуск организован на Выксунском метзаводе. Выполненные теоретические и экспериментальные исследования, а также имеющийся опыт изготовления и эксплуатации многослойных конструкций и труб подтвердили правильность выбора и народнохозяйственную значимость нового вида сварных конструкций. Однако еще много нерешенных задач, которые тормозят применение многослойных конструкций. В частности, требуются новые экономнолегированные конструкционные материалы, отличающиеся повышенной прочностью, однородностью механических свойств и улучшенной геометрией, нетрудоемкие технологии изготовления работоспособных многослойных днищ, горловин и патрубков разработка конструкции и технологии изготовления с большой толщиной стенки цилиндрических и сферических сосудов негабаритных размеров исследования работоспособности многослойных конструкций при повторных механических и термических нагрузках, нейтронном облучении, вибрационных и импульсных нагрузках с целью разработки дополнений к нормам и методам расчета на прочность (ОСТ 26—1046—74) в соответствии с требованиями, предъявляемыми к энергетическому оборудованию расширение работ но диагностике, в том числе в части разработки расчетных методов с целью количественного прогнозирования несущей способности многослойных конструкций в условиях эксплуатации. [c.4]

Для оценки несущей способности антифрикционного покрытия предлагается способ испытания скольжением сферического инден-тора с малой скоростью по металлической поверхности, покрытой твердой смазкой при постепенном увеличении нагрузки на инден-тор. Установка, использованная в исследованиях, состоит из испытательного устройства (рис. 1), вакуумной камеры и откачного высоковакуумного агрегата на основе геттерно-ионного насоса ГИН-0,5 (откачка безмасляная, предельный вакуум 10 тор). Узел нагружения состоит из четырех нагрузочных пружин 1 с [c.12]

В работах [l-з] рассматривалась задача о выборе рациональных схем армирования идеальных цилиндрических оболочек, работающих на сжатие. Реальные оболочки, используемые в ка честве конструктивных элементов, как правило, обладают несовершенствами типа начальной погиби. Как известно [4], несовершенства указанного типа существенно влияют на запас устойчивости оболочек при некоторых видах нагружения и могут приводить к недопустимому понижению несущей способности конструкций, как это имеет место, например, в случае сжимаемых в осевом направлении цилиндрических оболочек и всесторонне обжимаемых сферических оболочек. В научной литературе вопрос о влиянии начальных геометрических несовершенств на устойчивость оболочек освещен достаточно подробно для изотропных оболоч . В связи с широким использованием в инженерной практике композитных материалов освещение указанного вопроса представляет интерес и для композитных оболочек с различнши схемами гфмирования. Наличие такой информации позволило бы более обоснованно выбирать конструктивные и технологические параметры проектируемых оболочечных конструктивных элементов из композитных материалов. [c.2]

Анализ поведения тонкостенных оболочечных систем, находя-ндихся при указанном нагружении, в том числе анализ многочисленных экспериментальных данных, показывает, что исчерпание несущей способности может произойти вследствие локальной потери устойчивости. Это относится, в частности, к конструктивным элементам в виде сферических сегментов. Такие элементы часто используются для придания жесткости конструкциям, состоящим из цилиндрических или конических оболочек, в местах действия больших локальных нагрузок (круговые опорные основания — ложементы, бандажи, накладки и др.). Нагружение сферических сегментов происходит при этом в опорной плоскости. Если соображения нормального функционирования системы не накладывают на сферические диафрагмы требований сплошности, последние могут иметь отверстия, существенно снижающие их массу и также приводящие к неоднородности исходного напряженного состояния. [c.199]

При испытаниях в зависимости от диаметра центрального отверстия существенно меняется вид разрушения. Для изолированного кольца или кольца, подкрепленного диафрагмой с большим диаметг ром отверстия, несущая способность определяется поломкой системы. Для пластичных материалов этому предшествуют местные пластические деформации. Начиная с определенного диаметра отверстия несущая способность определяется потерей устойчивости сферической оболочки. [c.215]

Традиционно взрывные камеры представляют собой гладкие цилиндрические или сферические тонкостенные герметичные оболочки, снабженные загрузочными люками с крышками и предметным столом (опорой). Они оснащены системами вакуумирования, вентиляции, загрузки заготовок и изделий с зарядами взрывчатого вещества, системами их инициирования, цепями управления и блокировки. Установлено, что вакуумируемые (обычно до давлений в несколько мм водяного столба) взрывные камеры не обладают более высокой несущей способностью по сравнению с невакуумированными, поэтому их применяют довольно редко. [c.267]

Некоторые задачи об отыскании верхней и нижней границ несущей способности пластинок и цилиндрических и сферических оболочек рассмотрел в 1946 г. в своей диссертации С. М. Фейнберг. Значительно позже его результаты были получены американскими авторами. Сначала задача была решена для осесимметричной цилиндрической оболочки, а затем для произвольной оболочки вращения (пренебрегается кольцевыми моментами). Более поздние работы уже не опирались на это допущение. Оболочки в работах этого направления считались двухслойными, принималось условие текучести Треска. [c.268]

ЭНИМСом разработана конструкция трехвкладышного подшипника (рис. IV.36, в) с самоустаНавливающимися вкладышами. Благодаря тому, что вкладыши 4 опираются на сферические опоры регулирующих винтов 5, они занимают в процессе работы такое положение, которое способствует образованию масляного клина благоприятной формы и исключает появление кромочного давления. Эти подшипники обладают высокой несущей способностью и жесткостью масляного слоя [ПО]. Кольца 1 и 2, прижа- [c.617]

Для улучи1ения условий смазки на рабочих поверхностях пят делают радиальные канавки и пологие маслозаборные скосы по их краям, что увеличивает несущую способность подпятника. Для равномерного распределения давления по всей рабочей поверхности пяты и подпятника последний часто выполняют со сферическим самоустанавливающимся вкладышем (см. рис. 39.15). [c.521]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...