Определение механических параметров оболочек

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ОБОЛОЧЕК [c.102]

Эта формула, по-видимому, будет справедливой только до определенных значений внутреннего давления д, так как начиная с некоторого значения внутреннего давления явление потери устойчивости, связанное с образованием ямок и выпучин, будет сопровождаться текучестью материала оболочки у ее торцов. Поэтому формула (17.8) будет справедливой только до некоторых малых значений внутреннего давления д, зависящего от механических свойств материала и геометрических параметров оболочки. Для оценки несущей способности оболочки при больших давлениях необходимо воспользоваться одной из теорий прочности. Для пластичных материалов можно применить теорию наибольших касательных напряжений [c.391]

Для оболочек, работающих на устойчивость, анализ экспериментальных данных сводится к определению нижнего уровня несущей способности, который устанавливается - по минимальному коэффициенту устойчивости k, принимаемому для расчета. Заданными данными являются п независимых экспериментов в виде ряда значений разрушающих нагрузок Р%, Pt, Р ,. ... Р и параметры испытанных оболочек. Механические свойства материала устанавливаются по фактическим данным, определенным на нескольких образцах, вырезанных из оболочки. Геометрические характеристики сечения стенки определяются по замерам в нескольких точках на образцах, вырезанных из зон разрушения. За окончательно принимаемую в расчет толщину стенки можно брать среднее значение. [c.36]

На бронированных силовых кабелях бро я служит для защиты оболочек от механических повреждений при прокладке кабеля и в процессе его эксплуатации. У кабелей с металлическими оболочками наличие стальной брони вызывает определенные трудности при осуществлении электрической защиты от коррозии, так как оболочка и броня имеют различные электрические параметры, в связи с чем условия их защиты также весьма различны. Рассмотрим некоторые вопросы защиты брони и ее влияния на защиту оболочки [16]. [c.86]

Метод определения стойкости резиновой или пластмассовой изоляции и оболочки к воздействию масел и бензина по ГОСТ 14304-69 состоит в том, что сравнивают механические характеристики образцов в исходном состоянии после набухания и по разнице устанавливают степень снижения параметров. [c.162]

Таким образом, системой (2.45) будет определяться начальное моментное состояние оболочки. Однако при определенных соотношениях геометрических и механических параметров оболочки это состояние может оказаться неустойчивым, и оболочка под действием малых возмуш ений 8ш и р перейдет к новой, устойчивой форме равновесия. Тогда во втором состоянии будел иметь [c.365]

Для определения механических характеристик сварных соединений оболочковых констр>кций необходимо прежде всего замерить геометрические размеры соединений, вырезаемых образцов и в конструкции, после чего подсчитываются относительные параметры к о) (0) (к) (на основании данных о месторасположении сварного щва в оболочке, см. рис. 2.1), Затем по зависимостям (3.62) — (3.65) подсчитывается соответствующее поперечном>> сечению образца значение К -х (отвечающее конкретной геометрии мягкой прослойки). И, наконец, по (3.68) определяется величина А% с учетом эксперидсентальных значений тв(О) полученных в результате испытания вырезаемых образцов. [c.155]

Признаками старения каучуков и резин служат потеря эластичных свойств, ухудшение электрических и физико-механических параметров, морозостойкости и других основных характеристик. Со временем внешний слой резиновой оболочки постепенно твердеет, образуются трещины, и в определенный период времени оболочка становится хрупкой, способной разрушаться. Все это является следствием про-ne qa окислительной деструкции содержащегося., В резине каучука под воздействием кислорода, озона, света, тепла, агрессивных сред, механической нагрузки и других факторов. [c.115]

Введем параметр ns, соответствующий числу оболочек, составляющих оболочечную конструкцию. Как и в задаче об определении осесимметричного напряженно-деформированного состояния упругих оболочечных конструкций, геометрические и механические параметры определяются массивами чисел gm[l ns, 1 7], рк[0 ns, 1 18] и процедурами geometry и me h (см. гл. IV). [c.171]

Обозначения геометрических параметров даны на рис. 19. Необходимо иметь в виду, что минимальная толщина оболочки определяется по допускаемым напряжениям материала окантовки. Так, например, оболочка емкости может быть изготовлена из высокопрочного нагартованного материала. Однако материал оболочки в районе сварного шва и окантовки имеет более низкие значения предела текучести и предела прочности а , величины которых равны или близки механическим свойствам материала в отожженном состоянии. В этом случае б щ рассчитывают по наименьшему значению [а], определенному для материала окантовки или материала для оболочки в районе сварного шва без нагартовки. [c.229]

Подробнее остановимся на подходе, предложенном А.Н. ВсСлковым [84]. В этой работе функции смещений и напряжений разлагаются в пределах каждого слоя в ряды по степеням поперечной координаты. Их подстановка в уравнения пространственной задачи теории упругости, отделение поперечной координаты и использование условий межслоевого контакта приводят к выражениям для коэффициентов разложений через начальные функции, определенные на начальной поверхности. Искомые функции выражаются через начальные при помощи матрицы начального преобразования, операторные элементы которой содержат в качестве параметров тепловые члены, механические и геометрические параметры слоев. Система дифференциальных уравнений для определения начальных функций получается путем удовлетворения условиям нагружения на верхней и нижней граничных поверхностях оболочки. Порядок этой системы определяется как числом слоев оболочки, так и числом членов ряда, удерживаемых в разложениях искомых функций, и оказывается достаточно высоким, что ограничивает возможности практического использования метода. Так, если для четырехслойной оболочки в разложениях искомых функций удерживаются члены до третьей степени включительно, то получающаяся при этом система дифференциальных уравнений имеет сороковой порядок. [c.7]

Вследствие низкого сопротивления ВКПМ сжатию и срезу при их механической обработке требуется относительно малая сила резания. Опыт показывает, что сила резания при обработке ВКПМ более чем на порядок меньше, чем силы резания при соответствующей обработке металлов. В то же время даже сравнительно невысокое значение силы резания оказывает существенное влияние на точность обработки, особенно оболочек большого размера, не обладающих достаточно высокой жесткостью. Поэтому знание силы резания позволяет правильно назначить геометрические параметры инструмента и оценить погрешность обработки. Кроме того, знание силы резания необходимо для расчета и конструирования станков, инструментов и приспособлений и определения требуемой мощности оборудования. [c.26]

Колебательными механич. системами Э. п. могут быть стержни, пластинки, оболочки, полые цилиндры, сферы, совершающие различного вида колебания, механич. системы более сложной конфигурации, совершающие поршневые колебания на гибком подвесе, механич. системы в виде комбинации перечисленных элементов. Цель расчёта механич. систем — установление связи между скоростями колебаний их частей и приложенными внешними силами, а также нахождение распределения деформаций, образующихся в системе под воздействием сил, распределённых по её объёму. В ряде случаев в механич. системе можно указать элементы, колебания к-рых с достаточным приближением характеризуются только кинетич., потенциальной энергией и энергией механич. потерь. Эти элементы имеют характер соответственно массы М, упругости С и активного механич. сопротивления г (т. п. системы с сосредоточенными параметрами). В общем случае как потенциальная, так и кинетич. энергии имеют распределённый характер и их определение связано с интегрированием по объёму механич. системы. Однако часто реальную систему удаётся искусственно свести к эквивалентной ей в смысле баланса энергий системе с сосредоточенными параметрами, определив т. н. эквивалентную массу Мэкв УГфУ гость 1/6 эьв и сопротивление трепию Гмп (сопротивление механических потерь). Расчёт механич. систем с сосредоточенными параметрами может быть произведён методом электромеханических аналогий (см. Электромеханические и электроакустические аналогии). [c.380]

Интервалы между временем прихода различных волновых пакетов, а также их амплитуды зависят, от размера сферы и свойств материала. Это обстоятельство легло в основу предложений, изложенных в книге [42], о процедуре определения параметров отражающего тела по параметрам отраженного импульса. Однако практическая реализащя этих предложений является невыполнимой по следующим причинам. Для того чтобы определить параметры тела по деталям отраженного импульса, необходимо прежде всего быть уверенным в том, что тело является гладкой сферой, не содержащей выступов и неоднородностей (например, в виде ребер и сварных швов). В противном случае отражения от этих деталей существенно превысят упомянутые выше особенности в отраженном поле. Например, в работе [92] отмечалось, что при эксперименте даже поворот вокруг оси из-за неоднородностей сферической оболочки приводил к существенным изменениям в картине отражения. Как отмечалось в п. 5.4, наличие хотя бы небольших механических потерь в материале оболочки полностью исключает появление периферических волн. Для измерения амплитуд последовательности отраженньк импульсов необходимо иметь большой запас измеряемого сигнала над уровнем фона, что весьма трудно реализовать, и, наконец, при распространении импульсов в неоднородной среде их форма сильно меняется из-за интерференции лучей, диссипации и рассеяния на неоднородностях. При этом длительность импульсов может увеличиваться в десятки и сотни раз [74]. В этих условиях выявление информативньк деталей в отраженном поле практически невозможно. [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...