Коэффициент вспомогательный полный

Точечные отображения этой последовательности имеют вспомогательные отображения, причем отображения Т — сжимающие с коэффициентом сжатия, не большим q (q < 1), а отображения L / имеют константу Липшица, не большую К. Ради полной определенности примем, что под сжимаемостью отображения Т1 с коэффициентом сжатия, не большим q -, имеется в виду выполнение для него неравенства [c.323]

На рис. 247 все построения сделаны только для колеса OBD. Те же построения можно повторить для колеса ОВС. Эти построения, чтобы не затемнять чертеж, выпущены. Рассмотренный приближенный метод получения профилей дает результаты тем более точные, чем больше отношение радиуса ОБ сферы к шагу зацепления. Так как высота зубьев очень незначительна по сравнению с радиусом сферы и профили их занимают очень узкую сферическую полосу, то погрешность построения незначительна даже при самых неблагоприятных соотношениях между параметрами колес передачи. Для определения коэффициента перекрытия и наименьшего количества зубьев на малом колесе можно использовать формулы для круглых цилиндрических колес. При этом в указанные формулы следует подставлять числа зубьев и 2 а, соответствующие полной длине начальных окружностей радиусов pi и р2 на развернутых дополнительных конусах, так как они определяют профили зубьев. Выведем формулы для числа зубьев и вспомогательных цилиндрических колес [c.234]

Матрица А была бы в первом случае континуальной (трехдиагональной), в другом случае — полной. Фальк [76] показал, что всегда можно произвести такое преобразование координат у, при котором полная матрица А переходит в континуальную. Это означает, что при наличии вспомогательных членов можно применить преобразование координат и тем самым привести ее к системе с основными членами. Влияние вспомогательных членов при крутильных колебаниях с одним и с двумя узлами незначительно. Поскольку достаточно трудно определить вспомогательные коэффициенты жесткости, то предложение Р. Граммеля не нашло практического применения. [c.294]

Дифференциальные уравнения, записанные относительно двух компонент перемещений, заменяются разностными уравнениями, которые выводятся при помощи вариационного метода, основанного на минимизации полной потенциальной энергии. При этом граничные условия в напряжениях, обычно затрудняющие решение задачи, становятся естественными, они входят в выражение для энергии и автоматически удовлетворяются при ее минимизации. Полная потенциальная энергия тела равна сумме энергий для всех ячеек сеточной области. При этом можно считать, что все функции и их производные остаются постоянными в каждой ячейке. Сетка может быть как равномерной (регулярной), так и неравномерной. Конечно-разностные функции для ячеек имеют, кроме того, весовые коэффициенты для учета неполных ячеек, примыкающих к наклонной границе. Получающаяся система алгебраических уравнений относительно узловых значений перемещений оказывается симметричной и положительно определенной и имеет ленточную структуру. В работе [8] дополнительно к основной, сетке строится вспомогательная и перемещения определяются в точках пересечения этих сеток. В результате этого нормальные деформации и напряжения вычисляются в центре ячеек основной сетки только через центральные разности. [c.55]

Рис. 16. Вспомогательный график для определения точки росы продуктов полного сгорания природного газа в зависимости от коэффициента избытка воздуха.

Затем после продувки модели трубного пучка вспомогательный вентилятор отключается, окна а я б закрываются и в трубный пучок направляется основной поток нагретого воздуха. Байпас в этот момент отключается с помощью задвижки 3. Обработка опытных данных производится в том же порядке, как и в случае применения метода локального моделирования. Средний коэффициент теплоотдачи и темп охлаждения определяются из уравнений, приведенных выше. Максимальное расхождение в значениях темпа охлаждения по полному и локальному моделированию не превышает 3%. Подогрев воздуха составлял 60—70° С. Разности температур перед началом опыта между потоком воздуха и трубными пучками применялись равными 7—10°С. Опыты проводились в условиях нагревания трубного пучка ъ потоке газа при Re < 24 ООО. [c.201]

Для схем обоих типов коэффициент передачи от вспомогательного сервомотора к главному золотнику принят равным единице, поэтому он и не введен в структурную схему. Полный ход главного сервомотора для схем обоих типов был принят равным 200 мм. [c.61]

Зависимость коэффициента динамичности по смещению от частоты для пневмомеханической виброзащитной системы с вспомогательными емкостями представлена в логарифмической системе на рис. 3. Кривые /, 2 соответствуют системе с нулевым и бесконечным демпфированием. Кривые 3 и 4 получаются при отсутствии Дросселирования и при полном перекрытии потока газа между силовым цилиндром и дополнительными емкостями. Оптимальное демпфирование (кривая 5)" определяется путем минимизации резонансного коэффициента динамичности, Довольно [c.249]

На диаграмме P-v так же, как и на обычной диаграмме деформации сг- , можно отметить характерные точки. Таких точек две — Q и С (см. рис. 2.53), они характеризуются соответствующими силами Pq и Рс- Для точки Q вычисляют вспомогательный коэффициент Kq по формулам (2.5.1) для коэффициента К соответствующего образца подстановкой в эти формулы силы Pq (и других размеров, в частности, длины трещины, измеренной по излому после полного разрушения). [c.152]

В данном разделе проекта приводятся основные технические характеристики на принятые в проекте теплоизоляционные и вспомогательные материалы в полном соответствии с ГОСТ и утвержденными ТУ. В зависимости от вида теплоизоляционного материала в технических условиях указывается наименование материала, определение, область применения, внешний вид, форма и размер материала, объемный вес, коэффициент теплопроводности, предельная температура применения, механическая прочность, содержание влаги, водопоглощение и ссылка на соответствующий норматив. Приложенные к проекту технические условия на теплоизоляционные материалы являются руководящим материалом ири приемке материалов. [c.9]

При расположении полости целиком в одном из слоев структуры или в полупространстве, на малом удалении от границы, целесообразно использовать метод сведения задачи к бесконечной системе линейных алгебраических уравнений [8, 9] с использованием аппроксимационного подхода при описании закона распределения контактных напряжений. При аппроксимации закона распределения напряжений под штампом точным образом учитывается порядок особенности в угловых точках штампа. Гладкая составляющая определяется в виде отрезка ряда по полной системе ортогональных функций с неопределенными коэффициентами. Наряду с этим используется метод коллокаций и естественное представление вспомогательных функций напряжения на цилиндрической поверхности в виде ряда Фурье. При усложнении постановки задачи возникают технические [c.316]

При моделировании система может быть представлена в виде функциональной блок-схемы (фиг. 9.8), ясно показывающей вспомогательную роль, которую играют коэффициенты к и Ь я кд я т для определения полной характеристики системы. Моделирование на начальных этапах разработки оказалось очень полезным для определения оптимальных конструктивных параметров систем такого типа. График фиг. 9.7 и блок-схему фиг. 9.8 можно использовать для проверки результатов анализа двух линейных систем, рассмотренных в разд. 9.23, после подстановки соответствующих значений коэ ициентов к , к , т я Ь. [c.354]

Автоматизация прессов является наиболее эффективным средством повышения производительности прессового оборудования, что подтверждается следующим. Потери времени на ремонт и другие простои прессов составляют 15—20%, потери на доставку и подналадку штампов 6—12%, а использование возможного (в оставшееся за вычетом этих потерь время) теоретического числа ходов в среднем составляет от 15 до 25% остальное время уходит на вспомогательные цикловые операции. Машинное время, т. е. время одного полного хода пресса, составляет незначительную долю полного времени цикла, остальное падает на вспомогательное время. Вспомогательное время в основном складывается из времени подачи материала в штамп, включения пресса, удаления детали из штампа и удаления отходов. Увеличение использования технической быстроходности прессов до 40—50% позволило бы повысить производительность прессового оборудования в 2 раза. Автоматизированная подача позволяет повысить коэффициент использования числа ходов прессов до 75—90%. [c.140]

Полные динамические характеристики оценивают с помощью оценки вспомогательных параметров функционально связанных с коэффициентами полных динамических характеристик. [c.273]

Структуру и коэффициенты аналитического выражения полных динамических характеристик определяют исходя из установленного вида дифференциального уравнения и вспомогательных параметров в соответствии с таблицей. [c.275]

Коэффициенты аналитического выражения полных динамических характеристик, представленные через оценки вспомогательных параметров [c.281]

При больших сверхзвуковых скоростях разница между температурами спая и экрана может быть значительной, поэтому будут велики потери тепла и малы значения г. Чтобы избежать этого, применяют датчики с экранами, образуемыми несколькими цилиндрами (рис. 2.3.7). Для этой цели используется также датчик с подогреваемым экраном (рис. 2.3.8). Электрический подогрев такого экрана продолжается во время эксперимента до тех пор, пока температура установленной на нем вспомогательной термопары 4 не окажется равной температуре основной термопары 3 внутри экрана 2. Ее значение и регистрируется измерительной аппаратурой. Такая конструкция датчика позволяет достичь значения коэффициента восстановления, почти равного единице. Измеренная им температура будет соответствовать условиям полного торможения. [c.84]

Рассматривая вес ступени как переменную величину, отметим следующее. Полный вес ступени складывается из постоянной составляющей (как, например, вес силовой установки) и переменной составляющей. Последняя в свою очередь состоит из двух частей, одна из которых есть вес топлива, а другая — вес топливных баков и прочего оборудования. Вес этих элементов в общем пропорционален весу топлива, причем коэффициент пропорциональности выражается через отношение веса топлива ко всему переменному весу ступени. Ради удобства указанные две части переменного веса ступени будем называть весом топлива и весом баков, хотя в состав последней части будет включаться также и вес вспомогательного оборудования. На рис. 4.11 дано схематическое изображение трехступенчатой ракеты. При расчете конкретной траектории полета заданной ракеты последнюю можно охарактеризовать стандартной системой параметров отношением масс, удельным импульсом и программой изменения сил тяги и сопротивления. При расчете же семейства траекторий, зависящих от весов ступеней ракеты, важно ввести еще один дополнительный параметр —- долю веса топлива в общем переменном весе ступени. [c.95]

Системы кольцевых диффузоров [75, 76] показаны на рис. 10.24. Здесь же приведены измеренные за ними (на расстоянии 20 мм от слоя) профили скорости. Эти диффузоры не обеспечивают даже удовлетворительной степени равномерности потока. Из этого следует, что все эти способы раздачи потока могут быть использованы только как вспомогательные распределительные устройства. Для полного выравнивания потока вместе с иимп должны быть применены другие выравнивающие устройства, Б первую очередь подробно рассмотренные плоские решетки, которые отличаются простотой и компактностью. При этом следует отметить ошибочность утверждения, что такие решетки создают слишком большое дополнительное сопротивление движению потока в аппарате. На самом деле это не так. Дело в том, что распределительные решетки устанавливают в сечении с наибольшей площадью, т. е. с минимальными скоростями, и если они подобраны правильно (по расчету), то, несмотря даже на значительный их коэффициент сопротивления, абсолютное значение потерь давления получается по сравнению с общими потерями давления в аппарате небольшое. [c.284]

Коэффициент полезного действия брутто Т1бр учитывает только тепловые потери и характеризует тепловое совершенство парогенератора. Для полной оценки эффективности использования топлива введено понятие о к. п. д. нетто Т1н, учитывающего кроме тепловых потерь еще и собственный расход парогенератора, т. е. затрату тепла и электрической энергии на вспомогательное оборудование, обеспечивающее его нормальную эксплуатацию. К вспомогательному оборудованию относятся дутьевые вентиляторы, дымососы, питательные насосы, мельницы, пылепитатели, насосы принудительной циркуляции, обдувоч-ные аппараты, электродвигатели дистанционного и автоматического управления. Коэффициенты полезного действия брутто и нетто связаны уравнением [c.45]

Изменение срока службы оборудования. При этом имеют место три составляющие технического эффекта снижение потребности в металле, снижение трудозатрат и вспомогательных материалов, продление срока службы до замены оборудования. Во всех случаях эффект приводится к расчетному году коэффициентом приведения Я-. = где =0, 1 — норматив приведения Тсл1 и Тсл2 — сроки службы, остающиеся к началу расчетного года в базовом и новом вариантах, лет Тсл=Тпол —Тк, где Тпол —полный срок службы с начала эксплуатации до необходимости замены, лет Тк — число лет, проработанных к моменту внедрения мероприятия. [c.303]

При подборе таблиц мы ставили перед собой задачу привести значения коэффициентов для наиболее важных и вместе с тем простейших случаев ядерных реакций, которые бы тем не менее охватывали широкий круг явлений (ядерные реакции со спином канала, не превышающим фотоядерные реакции и рассеяние фотонов на частицах со спином 1/2, образование мезонов при столкновении частиц с суммарным спином, не превышающим S/j, фоторождение мезонов на частицах со спином 1/2 и др.). К сожалению, нам не удалось обеспечить этими таблицами, главным образом из-за их значительного объема, весь материал книги. В ряде случаев (это в основном относится к возникновению поляризации частиц в ядерных реакциях и к реакциям с участием фотонов) при применении общих формул основного текста читателю придется воспользоваться более полными таблицами необходимых коэффициентов ), либо вычислить их самому. Для облегчения последней задачи в этом приложении, кроме основных таблиц коэффициентов W, Z, Zy и X, приведены некоторые вспомогательные таблицы и формулы. Сюда относятся таблицы коэффициентов векторного сложения (/iO/20 Z.O) и (/ —1/20 0), которые необходимы [c.221]

Рис. 20.25. Диаграмма, изображающая зависимость коэффициента сопротивления от числа Рейнольдса и отношения fts/d для технически шероховатых труб. По Л. Ф. Моуди [ ]. fes — эквивалентная песочная шероховатость, отыскание которой для заданной технической шероховатости выполняется прв помощи вспомогательной диаграммы, изображенной на рис. 20.26. Штриховая кривая дает границу режима с полным проявлением шероховатости, т. е. течения с квадратичным законом сопротивления.

Устройство дуоплазматрона схематически показано на рис. 2.9. Между катодом 1 и анодом 2 зажигается низковольтный дуговой разряд, на пути которого расположен вспомогательный электрод 3 с отверстием небольшого диаметра (капилляром), находящийся под промежуточным потенциалом. Электроды 2 и 3 являются одновременно полюсами магнита, и в зазоре между ними создается сильное магнитное поле бочкообразной конфигурации. Совместное механическое и магнитное сжатие дуги приводит к ее концентрации в малом объеме, где происходит интенсивная ионизация рабочего вещества, подаваемого через вспомогательный электрод, и образуется плотная плазма. Для дуоплазматрона характерны вьюокие плотности ионного тока (до 100 А/см в плоскости анодного отверстия) при сравнительно небольших полных токах (до 250 мА). Коэффициент использования рабочего вещества при этом может достигать 0,95. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...