Функция плавления

Физические свойства сварочных шлаковых систем. Температура плавления сварочных шлаков должна быть, как правило, ниже, чем температура кристаллизации свариваемого металла. Температура плавления в сложных системах представляет собой функцию состава и определяется соответствующими диаграммами плавкости (состав — свойство). Сплавы силикатов и алюмосиликатов обладают способностью к переохлаждению и образованию стекловидных шлаков, а это обстоятельство осложняет задачу экспериментального исследования. [c.355]

Энтропия плавления является периодической функцией атомного порядкового номера элемента [104], однако для 26 наиболее известных металлов и неметаллов она равна 2,45. [c.43]

В принципе эти уравнения позволяют построить различные линии диаграмм равновесия, если заданы некоторые отправные точки. Начиная с точки плавления одного из чистых компонентов, можно по (IV-1) и (IV-2) получить начальные наклоны кривых ликвидуса и солидуса интегрирование позволит получить эти кривые в целом. Для этого необходимо знать как теплоты переходов и Аз, так и относительные интегральные молярные свободные энергии и в функции температуры и состава. Однако данные об этих величинах, как правило, отсутствуют. [c.82]

У топок с жидким шлакоудалением, которые имеют на стенах плавильного пространства слой шлака, величина теплового потока через стены плавильного пространства является прежде всего функцией температуры плавления шлака сжигаемого топлива, Если шлак имеет низкую температуру плавления, то его слой на стене плавильного пространства тонок и тепло пламени может легко пройти внутрь трубки. Тогда трубки стан камеры плавления будут наиболее нагруженными. [c.209]

Следовательно, поток тепла через стену плавильной камеры является прежде всего функцией температуры плавления шлака сжигаемого угля, так как она влияет непосредственно на температуру поверхности шлакового слоя на стенах топки. Но из предыдущего изложения следует, что, только имея данные о составе золы сжигаемого угля, можно, и то приблизительно, составить себе представление о свойствах шлака, который образуется в топке. Из этого следует, что расчет теплового потока в стенах плавильной камеры является трудной задачей. Это приводит к тому, что тепловой поток при расчетах топки с жидким шлакоудалением никогда не принимается за постоянную величину. [c.283]

На графике на рис. 165 приведена зависимость количества аккумулированного тепла как функция температуры факела в плавильном пространстве. Зависимость приведена для двух различных типов шлаков. Верхняя кривая относится к шлаку с высокой температурой плавления, между тем как нижняя кривая дана для легкоплавкого шлака. Из рассмотрения рисунка видно, что в пределах практически имеющих место температур факе- [c.327]

Вблизи температуры плавления (7 т=83,75 К) функция g(r) аргона практически аналогична g(r), наблюдаемой для обычного [c.62]

На рис. 3.7,6 показано сравнение парных функций распределения g (г) аморфной железной пленки, изготовленной напылением при сверхнизких температурах [7], и жидкого железа при температуре непосредственно над гочкой плавления [8].. Положения первых пиков g(r) аморфной пленки и жидкого металла практически одинаковы, однако 1В первом случае пик значительно острее. Кроме того, в отличие от жидкого железа, второй пик g(r) аморфной пленки распадается на два, имеющих различную высоту. Что касается третьего и последующих пиков функции g(r) аморф- [c.62]

По Эренфесту, к фазовым переходам I рода (по традиции род перехода обозначается римскими цифрами) относятся превращения, сопровождающиеся скачками энергии и энтропии. При переходах П рода энергия и энтропия остаются плавными функциями, зато скачок испытывают теплоемкость и некоторые другие термодинамические величины. Типичными примерами переходов I рода являются плавление, полиморфные превращения, сублимация, П рода —магнитные переходы, переход металла в сверхпроводящее состояние. Атомное упорядочение может идти по обоим механизмам, хотя в подавляющем большинстве случаев предпочитает все-таки переход I рода (Р-ла-тунь — одно из редких исключений). [c.190]

При традиционном подходе рассматривают всего два канала перехода системы из лабильного состояния, это — плавление (аморфизация) и кристаллизация, т.е. на языке энергетического спектра рассматриваются лишь два уровня термодинамического потенциала Ф и Ф ,. На самом же деле при наличии внешнего поля может существовать целый спектр метастабильных состояний. Поэтому возбужденная система из лабильного состояния может переходить в равновесное (с учетом внешнего поля) по нескольким каналам. Этот переход обусловливает появление в системе большого числа метастабильных фаз с свойственными только им функциями распределения. [c.315]

Оценим порядок величины входящих в систему (1.7)-(1.11) безразмерных параметров. Любая безразмерная характеристика процесса должна представлять функцию параметров Ке,, Рг1, Рг2, х N и К причем число Рейнольдса Ке не входит в систему (1.7)-(1.11), а связывает размерные и безразмерные величины по формулам (1.1). При плавлении твердых тел параметр К оказывается очень большим. Например, в случае обтекания стальной стенки с температурой плавления 1380° С при То = 1627° С и ро = 1 атм параметр К = 56.1 10 . Остальные параметры, входящие в систему (1.7)-(1.11), представляют, по сравнению с ТГ, величины порядка единицы. [c.353]

С развитием процесса оплавления толщина пластины непрерывно изменяется. Рассматривая в формуле (4.5) толщину тела как функцию координаты X и времени t и приближенно считая, что фронт плавления, продвигаясь в тело, не деформируется, получим связь между координатой фронта г и временем [c.358]

Исходным пунктом для введения понятия температуры является весьма субъективный и расплывчатый термин — степень нагретости тела. Мы можем придать ему, однако, более объективный смысл, пользуясь тем, что существует целый ряд легко измеряемых физических параметров, зависящих от степени нагретости. Примерами таких параметров могут служить длина столбика жидкой ртути в стеклянной трубке, давление газа в сосуде с неизменным объемом, сопротивление проводника, излучательная способность накаленного тела и т. д. Измерение любого такого параметра может служить основой для создания эмпирического термометра. При этом шкала измерения условной или эмпирической температуры может быть выбрана произвольно. Например, при пользовании ртутным термометром мы можем назвать условной температурой длину столбика ртути, измеренную в любых единицах, или любую монотонно возрастающую функцию этой длины. Заметим также, что каждый эмпирический термометр имеет ограниченную (хотя бы с одной стороны) область пригодности. Так, нижняя граница пригодности ртутного термометра определяется точкой затвердевания ртути, нижняя граница пригодности газового термометра — точкой конденсации газа, верхняя граница применимости термометра сопротивления — точкой плавления (или кипения) металла и т. д. Благодаря тому, что эти области пригодности частично перекрываются, мы можем, выбрав за основу какой-то один эмпирический термометр, определить условную температуру по некоторой произвольной шкале в весьма широких пределах. [c.15]

Это уравнение в принципе позволяет выразить один из аргументов химического потенциала через другой, т. е. найти зависимость Р - Р(Т) или Т = Т(Р) (например, найти давление насыщенного пара как функцию температуры или температуру плавления как функцию давления и т. д.), и, следовательно, определяет на плоскости РТ кривую равновесия фаз. Но для того чтобы найти уравнение кривой Р = Р(Т) в конкретном случае, надо иметь аналитическое выражение для химических потенциалов обеих фаз. [c.132]

В случае г = 1 получим N = 2к свободно меняющимися параметрами являются Т, Р. В слу 1ае г = 2 мы имеем кривую равновесия двух фаз и = 1 это значит, что из переменных Т к Р только одна может быть задана произвольно. Действительно, на кривой фазового перехода температура перехода есть функция давления и наоборот. Например, если речь идет о равновесии газа и жидкости, то давление насыщенного пара есть функция температуры — Р ас = f Ty, если речь идет о равновесии жидкой и твердой фаз, то температура плавления есть функция давления — Гпл =/2 (Г ). [c.156]

Перечислим теперь наиболее важные задачи этого типа в теории теплопроводности 1) задачи, в которых температуропроводность является ступенчатой функцией температуры (это соответствует также выделению скрытой теплоты в диапазоне температур плавления), и 2) родственная им задача выделения скрытой теплоты в точке плавления. Эти задачи имеют большое техническое значение. Кроме того, хотя известны точные решения задач такого рода для полуограниченного тела, для пластины и для цилиндра они отсутствуют. Для последних случаев решения должны получаться при помощи численных методов, однако в качестве начальных решений> чрезвычайно полезными оказываются точные решения, приведенные в гл. XI [29]. Влияние скрытой теплоты изучалось в [30, 31]. В работе [30] указывается, что в задачах этого типа удобнее производить расчеты с Q, теплосодержанием единицы массы тела, которое удовлетворяет дифференциальному уравнению [c.464]

Анализ Р, V, Т данных аргона в широкой области температур и плотностей [2, 3, 8], включая кривую плавления, показал, что простым и удобным видом функции AZ3 Ьд/У, Т ) является полином четвертой степени, по плотности [c.109]

Таким образом, для определения упругих постоянных необходимо найти величину К if) g, которую можно представить как угол наклона прямых, выражающих зависимость I Н ) == = Ф 11К ). Интенсивность вокруг выбранного узла обратной решетки определяют экспериментально и после введения поправки на наклон образца и поляризацию излучения приводят к электронным единицам путем сравнения с интенсивностью рассеяния плавленого кварца. В небольшом интервале можно считать функцию [c.271]

Титан имеет довольно высокую (1668 °С) температуру плавления и плотность 4,5 г/см . Благодаря высокой удельной прочности и превосходным противокоррозионным свойствам его широко применяют в авиационной технике. В настоящее время его используют также для изготовления оборудования химических производств. В ряду напряжений титан является активным металлом расчетный стандартный потенциал для реакции + + 2ё Ti составляет —1,63 В . В активном состоянии он может окисляться с переходом в раствор в виде ионов [1]. Металл легко пассивируется в аэрированных водных растворах, включая разбавленные кислоты и щелочи. В пассивном состоянии титан покрыт нестехиометрической оксидной пленкой усредненный состав пленки соответствует TiOj. Полупроводниковые свойства пассивирующей пленки обусловлены в основном наличием кислородных анионных вакансий и междоузельных ионов Ti , которые выполняют функцию доноров электронов и обеспечивают оксиду проводимость /г-типа. Потенциал титана в морской воде близок к потенциалу нержавеющих сталей. Фладе-потенциал имеет довольно отрицательное значение Ер = —0,05В) [2, 3], что указывает на устойчивую пассивность металла. Нарушение пассивности происходит только под действием крепких кислот и щелочей и сопровождается значительной коррозией. [c.372]

Границы с малыми углами 0 менее подвижны, чем с большими. Скорость проскальзывания по границе с большим углом примерно в 10 раз больше, чем с малым углом. Большеугловые границы более подвижны в связи с тем, что содержат повышенную концентрацию вакансий. Подвижность границ с большими углами демонстрируется хорошо известным фактором при рекристаллизации быстрее всех растут зерна, повернутые на значительные углы. Например, для г. ц. к. металлов при повороте на угол 30—40° вокруг оси [111] по отношению к своим соседям наблюдается отличие текстуры рекристаллизации от текстуры деформации. Согласно теории большеугловых границ Мотта межзеренное проскальзывание, т. е. относительное движение двух кристаллических поверхностей, происходит тогда, когда появляется разупрочненное состояние ( оплавление ) атомов вокруг каждого из островков хорошего соответствия. Свободная энергия F, необходимая для процесса разупрочнения, уменьшается с повышением температуры и в точке плавления будет равна нулю, а при абсолютном нуле будет равна пЬ, где L — латентная теплота плавления на атом, а п — величина, характеризующая структуру границы и соответствующую числу атомов в островке хорошего соответствия. Согласно этой гипотезе предлагается следующий вид функции F T) [c.171]

В области умеренных давлений температура плавления обычно возрастает с увеличением давления, а относи-телыюе изменение объема при плавлении (о — и")/ /,, незначительно отличается для различных веществ. У некоторых веществ температура плавления Тп. , рассматр) -ваемая как функция ф, достигает максимума, а у шести веществ (вода, чугун, висмут, германий, сурьма, таллий) в тройной точке dp dT < 0. [c.390]

Шлак, вытекающий из камеры плавления, содержит большое количество тепла. Это тепло отдается гранулирующей воде. Теплосодержание шлака включает в себя как его физическое тепло, так и тепло плавления, которое расходуется при переходе из жидкого С01СТ0яния в твердое. Величины этой потери приведены в табл. 6 как функция содержания золы в сжигаемом угле. [c.110]

Обмазка на стенах плавильного пространства тем тоньше, чем меньше теплопроводность материала обмазки и больше тепловой поток через стену. Понижение температуры плавления шлака ведет к уменьшению толщины обмазки. На рис. 76 приведена зависимость толщины обмазки для обмаз-ок различной теплопроводности как функция [c.151]

Характерным свойством воздухоподогревателя топок с жидким щлакоудалением является то, что температура подогретого воздуха у них — функция плавкости шлака. Так, при сжигании угля с тугоплавким шлаком возрастает и температура подогрева воздуха. Это происходит автоматически следующим образом. С изменением температуры плавления золы меняется количество тепла, отданного в топке, а также температура продуктов горения при выходе в воздухоподогреватель. Это свойство воздухоподогревателей топок с жидким шлакоудалеиием является благоприятным. [c.265]

Анализ координат пиков g(r) показывает, что аморфное состояние существенно отличается от жидкого состояния даже вблизи точки плавления, не говоря уже о классических г. ц. к. и о. ц. к. кристаллах. На рис. 3.8 показано сравнение функций g(r) для аморфных железных и никелевых пленок, полученных напылением, с g(r) для различных кристаллических структур 9]. В табл. 3.2 приведены значения координат всех пиков g(r), начиная со второго, в отношении к координате первого пика гп1г ( — порядковый номер пика). Видно, что для аморфных структур характерно отношение r lrx = 1,6ч-1.7. [c.63]

Отжиг для приведения сплава в равновесное состояние обычно проводится после предварительной гомогенизирующей обработки однако при высоких температурах иногда удобнее отжигать литые слитки прямо до равновесия. Время, требуемое для достижения равновесия, сильно возрастает по мере понижения температуры. Если процесс отжига приводит к изменениям, связанным с диффузией на дальние расстояния, то можно ожидать, что время, требующееся для достижения равновесия. изменяется обратно пропорционально экспоненциальной функции абсолютной температуры, но постоянная в выражении для времени сильно меняется от системы к системе. Имея дело с новыми системами, можно пользоваться приближенным эмпирическим правилом дл1я достижения равновесия в разл1ичных сплавах гребется одно и то же время при температурах, которые составляют одинаковую часть от абсолютной температуры плавления. Это правило, однако, как уже упоминалось выше, является только очень грубым приближением, и было отмечено много отклонений от него. [c.75]

Флюс при электродуговой наплавке является вспомогательным материалом, он вместе с выбором материала проволоки и режимов наплавки ифает важную роль в обеспечении необходимых свойств получаемого покрытия. Флюсы применяют как в виде сухих зерен, так и в виде пасты из зерен со связующим. Элементы флюса выполняют свои функции после расплавления, сгорания или разложения. Расплавленный флюс должен быть жидкотекучим. Температура плавления присадочного материала должна превышать на 100... 150 °С температуру плавления флюса. Однако флюс не должен кипеть при рабочей температуре наплавки. [c.282]

Зависимости упругой Сь и объемной Св. скоростей звука от напряжения 0[ на фронте ударной волны имеют плавную форму. Вычисленная по зависимостям Сь(о1) и Св(о1) (рис. 6.19) функция м.(0[) вдоль ударной адиабаты нанесена на рис 6.18. Функция р(а1) принята единой для А1 и его сплавов. Значительное количество экспериментальных точек позволяет проследить зависимость коэффициента Пуассона от напряжения 0[ на ударной волне вплоть до начала плавления. В области напряжений до О = 110—120 ГПа ц(о1) оказывается елабовозрастающей функцией Оь Выше этой области значений о коэффициент Пуассона быстро растет, достигая своего естественного значения р = 0.5 в состоянии полного плавления. [c.210]

Рассмотрим вначале сплошные среды. Уравнения, описывающие поведение сплошных сред, приведены в 2. Здесь мы несколько конкретизируем представления о функциях 7 и С. Функция У определяет косвенно верхнюю границу упругой энергии Wy дистор-спи. Если твердое тело нагревать либо при постоянном давлении, либо при постоянном объеме, то на линии плавления в переменных V, Е упругая энергия дисторсии должна исчезнуть. Следовательно, на линии, плавления 7 должна обратиться в нуль (более точно, стать несоизмеримо меньше, чем в твердом теле). Это значит, что в общем случае должно быть 7 = 7(7, Е). Такая зависимость, кроме того, позволяет описать упрочнение вещества при повышении давления. Сопротивление сдвигу в жидкости также несоизмеримо меньше, чем в твердом теле. Следовательно, при приближении к линии плавления С должна стремиться, к нулю значит, как и 7, О, должна зависеть от 7 и . Из уравнений (2.188) — (2.194) следует, что при приближении к линии плавления, когда, р 0.5, должно быть / [c.242]

Благодаря малым аберрациям в телескопах нормального падения при умеренных требованиях к разрешению могут использоваться даже одиночные сферические зеркала. В качестве примера рассмотрим схему мягкого рентгеновского канала телескопа Терек , предназначенного для исследований Солнца на станции Фобос [12] (рис. 5.30). Она включает четыре сферических зеркала с покрытием Мо—81 на области спектра 17,5 нм (одно длиннофокусное) и 30,4 нм (одно длиннофокусное, два короткофокусных). Диаметр зеркал равен 30 мм, фокусные расстояния — 810 и 160 мм. Внеосевой угол длиннофокусных зеркал равен 1,7°, при этом разрешение определяется размером ячейки детектора 50x75 мкм (ПЗС-матрица с люминофорным преобразователем и усилителем яркости на ЭОП) и составляет 12—18" в поле зрения 45x62. Для уменьшения внеосевого угла для короткофокусных зеркал до 3—4° используется пара плоских зеркал с таким же МСП, которые работают под углом 45°. Плоскости падения двух пар ортогональны, поэтому они выполняют также функцию анализаторов поляризации и.злучения. Разрешение в этом случае равно в среднем 1—2 в поле зрения 3,8 X 5,2°. Зеркала изготовлены из плавленого кварца методом глубокого [c.207]

Некоторые из результатов моих экспериментов и экспериментов моих студентов по переходам второго рода были даны в монографии в 1968 г., в которой был введен термин мультимодульность ( Multiple elasti ites ). Ряд переходов второго порядка для функций отклика, графики которых составили последовательность прямолинейных отрезков, наклон каждого из которых соответствует определенному целочисленному значению s(s l, 2, А 3,. ..)> используемому в показателе степени множителя (2/3) / у универсальной константы в формуле для Е (см. ниже раздел 3.44 по поводу деталей, относящихся к этой квантованной последовательности стабильных значений упругих постоянных). При заданных v, Т и Тт (коэффициенте Пуассона, температуре при испытании в градусах Кельвина и температуре плавления материала образца) величина Е, соответствующая любой температуре, как я обнаружил, выражается формулой [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...