Волокно модуль продольный упругости

Модуль продольной упругости Е при изгибе определяется а) По замеру удлинения волокна [c.219]

В некоторых случаях экспериментальные значения модуля продольной упругости ниже определенных по формулам (2.9) или (2.10), что свидетельствует о неполном использовании в пластике всей жесткости волокон. Некоторые авторы объясняют это слабым сцеплением между волокнами и связующим, не обеспечивающим полной передачи усилия на волокна В фор- [c.46]

Данная глава включает шесть разделов, два приложения и список литературы. Основные сведения о распространении механических возмущений приведены в приложении А. Некоторые результаты, относящиеся к динамике линейно упругих тел, обсуждаются в приложении Б. В разд. II дается обзор теории эффективных модулей для слоистых сред и сред, армированных волокнами. Несколько более подробно рассматривается слоистая среда, состоящая из чередующихся слоев двух изотропных однородных материалов здесь находятся выражения для эффективных модулей через упругие постоянные материала и толщины слоев. Построенная теория используется для нахождения постоянных фазовых скоростей продольных и поперечных волн в направлении, параллельном слоям. После этого исследуются пределы применимости теории эффективных модулей для изучения волн в слоистой среде. Соответствующие ограничения устанавливаются сравнением частот и фазовых скоростей с точными значениями, найденными в разд. III. [c.358]

При распространении продольных волн в стержнях или волокнах, поперечные размеры которых малы по сравнению с длиной волны, основную роль играет модуль Юнга Е. Как показано в 1, его можно определить, измеряя скорость звука и коэффициент затухания см. уравнения (4.8) и (4.9)1. Можно воспользоваться также резонансным методом. Поскольку распространение волн и стержне связано с деформациями сжатия и ( 1,вига, модуль Юнга Е выражается также через модуль объемной упругости К и модуль сдвига С [c.355]

Модели, предлагаемые для определения коэффициентов концентрации средних напряжений и деформаций, а следовательно, и эффективных модулей волокнистых композитов, по существу, таковы же, как для гранулированных композитов. Однако анализ таких композитов сложнее, ибо они имеют большее число эффективных упругих модулей (предполагается трансверсальная анизотропия). Поэтому здесь приводятся только окончательные результаты исследований. Ради удобства эффективные модули снабжаются индексами L и Т. Индекс L относится к модулю Юнга вдоль волокон, а индекс Т к модулю поперек волокон. Индексы модуля сдвига р, определяют плоскость, в которой происходит сдвиг. Например, — эффективный модуль сдвига для деформаций в плоскости, перпендикулярной волокнам. Величина отрицательное отношение поперечной деформации к продольной при растяжении в продольном (поперечном) направлении. (Некоторые авторы дают разные определения величины v. p, поэтому читателю надо быть осторожным.) Коэффициенты Пуассона модули Юнга связаны соотношением [c.79]

Волокно Объемное содержание волокна, Vf Модуль упругости волокна кгс/мм Предел прочности волокна кгс/мм= Плотность энергии удара в продольном направлении IED, кгс-см/см [c.173]

При соотношении продольных и поперечных слоев 1 1 (волокно Е) СВАМ имеет следующие характеристики Ов 460—500 МПа и модуль упругости Е > Ъ5 000 МПа. В случае соотношения слоев 10 1 предел прочности возрастает до 850—950 МПа, а модуль упругости — до 58 000 МПа. Однонаправленный стекловолокнит, армированный высокопрочным волокном ВМ-1, обнаруживает предел прочности в направлении волокон 2100 МПа и модуль упругости 70 000 МПа. [c.286]

Рассматривая влияние упругих свойств волокна на свойства композиционного материала, Цай установил, что продольный модуль упругости Еп определяется главным образом модулем упругости волокна /, в то время как модуль упругости матрицы Ет [c.210]

Свойства в поперечном направлении и напряжения сдвига для композиционных материалов, армированных волокнами, значительно менее чувствительны к поведению матрицы, чем свойства в продольном направлении. Для композиционных материалов с пластичной металлической матрицей, армированной высокопрочными хрупкими волокнами, текучесть и пластическое течение матрицы являются основными свойствами, определяющими поведение композиции. Однако волокна вызывают значительное повышение модуля упругости композиционного материала, обычно в 2 раза для композиции бор — алюминий (50 об. % волокон бора, расположенных под углом 90° к оси армирования). Примерно так же увеличивается модуль сдвига. Поведение композиций с металлической матрицей, нагруженных в направлении, не соответствующем направлению армирования, рассмотрено в разделе IV, В. [c.25]

Свойства отожженной ленты от партии к партии воспроизводились. Типичные механические свойства материала Ti (75А) с 25 об. % бора характеризуются следующими показателями прочность в продольном направлении 140 ООО фунт/кв. дюйм (98,4 кгс/мм ), коэффициент вариации прочности 2%, модуль в продольном направлении 25,7 10 фунт/кв. дюйм (180 69 кгс/мм ), прочность в поперечном направлении 60 ООО фунт/кв. дюйм (42,2 кгс/мм ) и модуль в поперечном направлении 22 X X 10 фунт/кв. дюйм (15 467 кгс/мм ). Прочность в направлениях, отклоняющихся на 30 и 60° от оси, составляла 55 ООО— 60 000 фунт/кв. дюйм (38,7—42,2 кгс/мм ), а модули упругости (22—23) 10 фунт/кв. дюйм (15 467—16 171 кгс/мм ). Главной причиной ограничения поперечной прочности является, по-видимому, расщепление волокон. Опубликованы предварительные данные по усталостной прочности, определенной в режиме растягивающих нагрузок, и результаты измерения прочности на сжатие. Прочность на сжатие композиционного материала с 22 об. % волокна, изготовленного из нескольких кусков лепты, превышала 300 ООО фунт/кв. дюйм (210,9 кгс/мм ), что соответствовало напряжениям в волокне, превосходящим 800 ООО фунт/кв. дюйм (562,5 кгс/мм ). [c.305]

ШЯ высокотемпературной вытяжки, так что длина пор вдоль оси волокон может достигать 1000 А. В других работах [30, 79] показано, что углеродные волокна на основе вискозы состоят из пучка фибрилл с максимальным поперечным размером до 500 А и что уменьшение продольных размеров микропор приводит к увеличению плотности волокон и соответствующему увеличению их модуля упругости. Нарушение связи между отдельными фибриллами вызывает появление зернистого излома волокон. [c.353]

Рис. 12. Модуль упругости в продольном и поперечном направлениях композиционного материала на основе алюминия 6061, упрочненного волокном борсик диаметром 100 мкм. 22 — теоретический модуль упругости [17]

С ограниченной деформацией. Это происходит благодаря тому, что в условиях равных деформаций волокна, обладающие более высоким модулем, несут основную часть нагрузки и в значительной степени определяют продольный модуль упругости. С точки зрения перспективы применения этих материалов в оптимальных конструкциях, в части оценки их поведения в присутствии трещин, важно знать, будет ли разрушение этих материалов достаточно успешно трактоваться на основе существующей линейной механики упругого разрушения. [c.476]

Рассмотренный вид потери устойчивости в процессе нелинейного изгиба, когда поперечные сечения сплющиваются от действия осевых сил в продольных искривленных волокнах, характерен для сравнительно толстых труб из материала с низким модулем упругости или для труб, работающих за пределом упругости. [c.193]

В композициях с короткими волокнами полимер является непрерывной фазой. Продольные растягивающие напряжения передаются на волокна через сдвиговые напряжения в матрице [3, 17, 39—50]. Сдвиговые напряжения, в матрице максимальны у концов волокон и постепенно уменьшаются до нуля к их середине. Растягивающие напряжения в волокнах равны нулю на концах и постепенно возрастают до постоянного значения в средней части волокна. Следовательно, участки волокон вблизи их концов несут значительно меньшую нагрузку, чем центральные участки. Сумма длин концевых участков волокна, необходимых для достижения максимального значения растягивающих напряжений в них, часто называется критической, или неэффективной длиной кр. так как концевые участки являются неэффективными в сопротивлении нагрузке. Другими словами, волокна должны иметь длину не менее, чем кр, чтобы напряжение растяжения в них достигало максимальных значений. Критическая длина волокна зависит от отношения модулей упругости обеих фаз, прочности сцепления между фазами, прочности при сдвиге матрицы и прочности при растяжении волокон. При высокой прочности адгезионной связи, когда разрушение происходит не по границе раздела, а по волокнам или матрице, и матрица разрушается пластически, критическая длина волокон равна [c.271]

В трубах, полученных методом профилирования, волокна направлены вдоль оси трубы. Ультразвуковые испытания таких труб вдоль волокон показали, что скорость распространения продольных волн в них 4400—4900 м/сек, что соответствует значению модуля упругости 2,7—3,8- 10 кгс/см . [c.121]

Так как отношение модулей упругости волокон Явг и полимерного связующего Еа для высокомодульных волокон составляет 40—100, то напряжения в полимерном связующем при продольном осевом нагружении однонаправленно-армированных пластиков не превышает 1—2,5% от напряжений в волокнах. [c.117]

Одна из особенностей пластиков, армированных высокомодульными волокнами, состоит в том, что отношение модулей продольной упругости волокон и полимерного связующего имеет порядок 100. При этом влияние деформативных свойств полимерного связующего на деформативные свойства армированного пластика в направлении армироващия незначительно и им практически можно пренебречь. Таким образом, когда Евг Ед, для практически применяемых объемных содержаний волокон зависимость (2.9) может быть заменена на более простую [c.46]

Предел прочности и модуль упругости полимерного материала существенно возрастают в случае изготовления из него волокна с продольной ориентацией длинных полимерных молекул. Например, арамидные волокна (известные в США под торговой маркой как кевларовые волокна ) по прочности на растяжение соответствуют лучшим сортам высоколегированной термически обработанной стальной проволоки, а по модулю упругости эти волокна уступают стали лишь на 30...40%. Арамидные волокна служат одним из главных компонентов в производстве пуленепробиваемых жилетов. [c.66]

Некоторые примеры вычисления эффективных комплексных модулей были даны Хашином для гранулированных [46] и волокнистых [47, 48] композитов как при предположении о малости затухания, так и без этого предположения. Рисунки 9 и 10 показывают зависимости от частоты вещественных и мнимых частей комплексных модулей продольного сдвига Сд = Од 4- iG" полиизобутплена (при температурах выше Tg), армированного жесткими параллельными волокнами. График зависимости комплексного модуля сдвига (Уг = 0) от частоты взят из приведенных кривых, построенных Тобольским и Катсиффом [117]. Эти характеристики были получены с использованием упругого модуля сдвига Ga для так называемой модели цилиндрического массива [45] [c.154]

В общем случае под анизотропией акустических свойств металла понимают изменение скорости распространения и коэффициента затухания в зависимости от кристаллографического направления. Она обусловлена анизотропией механических свойств (модуля упругости, пределов прочности и пластичности и др.). Рассмотрим причины анизотропии акустических свойств. Одна из них — это структура материала. Она наиболее ярко проявляется в металлах с крупнозернистой структурой, имеющих транскри-сталлитное строение, т. е. когда кристаллиты имеют упорядоченное строение и их продольные размеры больше поперечных. Примером могут служить титан, аустенитные швы, медь. Вторая причина —термомеханическое воздействие в процессе изготовления проката, которое делает его структуру слоистой, так как волокна металла и неметаллические включения в процессе деформирования оказываются вытянутыми вдоль плоскости листа. Третья —локальная термическая обработка материала, которая обусловливает возникновение напряжений и, как следствие, изменение механических свойств материала. [c.317]

Рассматриваемый здесь подход к вычислению эффективных модулей композиционных материалов основан на понятии представительного элемента объема, т. е. такого элемента, в котором все усредненные по объему компоненты тензоров напряжений и деформаций равны соответствующим величинам, вычисленным для композита в целом. Из-за математических трудностей решение задачи в микромеханической постановке обычно доводится до конца только для сравнительно простых композитов, например для бесконечной упругой матрицы, армированной одинаковыми параллельными упругими волокнами, образующими двоякопериодическую систему. Исключением из этого общего правила является работа Сендецки [17], в которой решена задача о продольном сдвиге матрицы, армированной произвольно расположенными волокнами произвольного диаметра. Поскольку приведенное выше математическое определение эффективных модулей отличается от физического определения, основанного на экспериментально наблюдаемых усредненных по поверхности значениях компонент тензоров напряжений и деформаций, важно понимать, что между этими двумя определениями существует связь, устанавливаемая в результате микро-.адеханического исследования (см. разд. V). [c.15]

В табл. 3 приведены типичные свойства высокомодульных волокон, которыми армируют пластики для низких температур. Kevlar 49 является разновидностью арамидно-го волокна производства Е. I. Du Pont orporation , часто используемого в композитах на органической основе. Это волокно по сравнению со стеклом обладает повышенным модулем упругости при относительно низкой стоимости. Недостатками этих материалов является сравнительно низкая прочность при сжатии, пониженная поперечная прочность и очень большое отрицательное значение коэффициента линейного расширения в продольном направлении. [c.74]

Возможными материалами бандажных колец могут быть титановые сплавы, применяемые для различных сборных конструкций. Использование титана, имеющего меньшую плотность, чем сталь,, дает то преимущество, что бандажное кольцо будет под меньщим напряжением. Однако титан имеет слишком низкий модуль упругости, а высокопрочные сплавы его также склонны к коррозии под напряжением, как и высокопрочные стали. Проблемы, связанные со сборными конструкциями колец, состоят почти исключительно в получении посадочных подгонок, которые обеспечивали бы стабильность бандажного кольца в процессе службы и зазор от изгиба медных обмоток. Высокопрочные конструкции могут быть получены при использовании пластмассовой замазки, связывающей полосы из аустенитной стали или угольных волокон. Кольца с малым отношением толщины к диаметру, изготовленные из армированной угольным волокном пластмассы и напряженные для длительной службы при 10 МН/м будут лучше сопротивляться кольцевым напряжениям, чем стальные. Однако свойства угольных волокон анизотропны, поэтому была разработана техника намотки, позволяющая получить некоторую прочность в продольном направлении, а это неизбежно уменьшает прочность кольца. [c.243]

Углеродные волокна имеют высокий модуль упругости и малые удлинения. Поэтому они не выдерживают многократных деформаций и использование их для получения тканых материалов представляет известные трудности. Однако в связи с прогрессом в технологии производства углеродных волокон и в технике ткачества оказалось возможным изготавливать из них и всевозможные тканые материалы [9]. Преимуществом однонаправленных тканей является то, что в них практически исключаются перегибы волокон в продольном направлении, волокна хорошо ориен- [c.67]

Было установлено, что это уравнение предсказывает завышенные результаты даже при учете пониженной жесткости частично деформирующейся пластически матрицы и замене Цт на секущий модуль — общий наклон диаграммы нагрузка — деформация матрицы при сдвиге. Очевидно, что это объясняется двумя причинами. Во-первых, модель предложена для слоистого материала, в котором армирующие элементы представляют собой пластины, а не волокна, и во-вторых, реальный модуль упругости при сдвиге многих материалов понижается при напряженном состоянии сжатия. В области объемных долей волокон, для которой уравнение (2.22) применимо, волокна (или пластины в конкретной модели) достаточно близки друг к другу и их продольный изгиб происходит совместно (в фазе). Этот процесс сопровождается такими же сдвиговыми деформациями матрицы как при образовании полос сброса (кинк-эффекте), например в древесине и ориентированных [c.118]

Формулы содержат упругие константы Еас (продольный модуль упругости) и Ей (трансверсальный модуль упругости). Вас мол<но рассчитать с помощью линейного правила смеси для модуля упругости, т. е. с помощью параллельной модели, а Et — С помощью модели, предложенной Хашином и Роузеном. Расчетные формулы для Et , недавно были проанализированы Роузеном [14]. Достаточно много работ посвящено экспериментальному определению коэффициентов расширения однонаправленных волокнистых материалов. Недавно авторами настоящей главы было проведено исследование, в котором оценивали термическое расширение композиций полиэфирных смол со стеклянными и углеродными волокнами. Образцы получали методом вакуумной пропитки, ос определяли с помощью линейного кварцевого дилатометра, а — с помощью объемного дилатометра. Значение ащ рассчитывали, подставляя полученные экспериментальные данные для Пас и в формулу (6.25) и принимая, что a2=az=at - Результаты исследования приведены в табл. 6.13 и 6.14, а их графическое изображение— на рис. 6.19 и 6.20. [c.279]

Поведение композиционных материалов, армированных волокнами, нагруженных перпендикулярно (или в поперечном направлении) к направлению армирования, было предсказано Тсаи 1361, Адамсом и Доне [2], Ченом и Лином [4], наряду с другими исследователями. Свойства в поперечном направлении не могут быть так просто рассчитаны, как свойства в продольном направлении, но, используя некоторые предположения, можно предсказать модуль упругости и прочностные характеристики. Чтобы предсказать значения макроскопического модуля упругости, Тсаи [36] предположил, что 1) оба компонента деформируются упруго по линейному закону вплоть до напряжения разрушения 2) связь на границе раздела — хорошая 3) расположение волокон носит правильный характер. С учетом этих допущений могут быть определены жесткость 2 2 и коэффициент Пуассона в поперечном направлении [c.34]

Очень важным физичесиим свойством, определяющим связь армирующего компонента с матрицей, является температурный коэффициент линейного расширения. Так как обычно матрица представляет собой более пластичный материал, предпочтительно, чтобы она имела более высокий температурный коэффициент линейного расширения. Это связано с тем, что фаза, у которой указанный коэффициент более высокий, испытывает растягивающие напряжения при охлаждении от высоких температур, обычно применяемых при изготовлении материала. Армирующий компонент относится к хрупким материалам, которые почти всегда имеют более высокую прочность при сжатии, чем при растяжении. Эта закономерность не справедлива для матриц с очень низким модулем упругости, например смол в сочетании с исключительно тонкой армирующей фазой, такой, как графит, для которого существует проблема потери продольной устойчивости волокна. Для матриц с более высоким пределом текучести, таких, как титан, важно, чтобы несоответствие в температурный коэффициентах линейного расширения не было слишком велико, так как обычно стараются избежать высоких остаточных термических напряжений. [c.42]

Наиболее важными факторами, способными повлиять на предпочтение композиционного материала с титановой матрицей материалу с менее прочной матрицей, являются свойства во внеосевых направлениях и связанные с дорогостоящим методом трудности изготовления. Преимущества большей изотропности, достижимой с титановой матрицей, можно проиллюстрировать на примере системы титан — бериллий. Был изготовлен горячепрессованный материал Ti — 6% А1—4% V с применением 35 об. % переплетеной бериллиевой проволоки, обладавший в обоих главных направлениях модулем упругости 24-10 фунт/кв. дюйм (16 874 кгс/мм ) и прочностью 147 000 и. 84 ООО фунт/кв. дюйм (103,3 и 59 кгс/мм ) в продольном и поперечном направлениях. Композиционные материалы одноосноармированные бором (с покрытием или без него) обнаружили близкие значения жесткости в двух главных направлениях, но отличались значительно большим расхождением прочности вследствие расщепления волокон. В связи с этим представляется вполне очевидным, что одно из направлений будущих работ будет связано с попытками производителей волокна повысить прочность волокон этого типа в диаметральном направлении. Как указывалось ранее, заметное начало этому положило внедрение волокон диаметром 5,6 мил (0,14 мм). [c.333]

Динамический продольный модуль Юнга обычно больше, чем модуль Юнга неориентированных полимеров [31, 109, 174, 235, 237, 256—265]. Типичный. пример приведен на рис. 4.32 [20]. В неориентированных полимерах модуль упругости определяется главным образом ван-дер-ваальсовскими связями. В противоположность этому в ориентированных полимерах при растяжении в направлении ориентации силы, действующие параллельно полимерным цепям, должны деформировать углы между ковалентными связями или даже сами связи. В высокоориентированных волокнах, получаемых холодной вытяжкой, E i может в десятки раз превышать модуль упругости неориентированного полимера. Предложено уравнение, связывающее модуль упругости Ei со степенью ориентации [258] [c.121]

Большинство рассмотренных структурных параметров полимеров, резко изменяющих показатели динамических механических свойств выше Т , сравнительно мало влияют на модули упругости ниже Тс. Модуль упругости аморфных полимеров в стеклообразном состоянии в первую очередь определяется энергией межмолекулярных взаимодействий, а не энергией ковалентных связей полимерных цепей, за исключением только продольного модуля Юнга высокоориентированных полимеров, например волокон, в которых растягивающее напряжение действует преимущественно вдоль полимерных цепей. Однако даже в таких волокнах трансверсальный модуль Юнга и модуль упругости при сдвиге определяются главным образом межмолекулярными связями. Энергия этих связей характеризуется плотностью энергии когезии, поэтому модули упругости полимеров должны возрастать с увеличением этого параметра [144, 265, 280]. Формула, связывающая объемный модуль упругости полимеров при 0 К с плотностью энергии когезии была предложена Тобольским [144] [c.125]

Большинство полимерных волокнистых композиций обладают резко выраженной анизотропией свойств и, как указывалось в гл. 2, их упругость должна характеризоваться по крайней мере пятью или шестью модулями упругости. Если волокна ориентированы в одном направлении (однонаправленные композиции) (см. рис. 2.1), то из этих модулей упругости важнейшее значение имеют четыре продольный модуль Юнга (растягивающее напряжение направлено вдоль оси ориентации волокон) трансверсальный модуль Юнга Ет (растягивающее напряжение направлено перпендикулярно оси ориентации волокон) продольно-трансверсальный модуль упругости при сдвиге (сдвиговое напряжение действует вдоль оси ориентации волокон) трансверсальный модуль упругости при сдвиге Отт (сдвиговое напряжение Действует перпендикулярно оси ориентации волокон). [c.263]

На рис. 8. 3, б показана зависимость продольного модуля упругости при сдвиге от угла 0 для борных волокон в эпоксидной матрице. Модуль упругости проходит через резкий максимум при 45°, когда сдвиг в матрице передает цаибольшую часть усилия на волокна [c.266]

Однонаправленные волокнистые композиции обладают повышенной прочностью только в одном направлении. Хаотическое распределение волокон в плоскости или создание многослойных композиций, в которых волокна в различных слоях имеют различную ориентацию, приводит к получению композиций практически изотропных в одной плоскости, т. е. с максимальной прочностью в любом направлении в этой плоскости. Если волокна распределить в трех направлениях, высокая прочность может быть достигнута во всех направлениях. Однако прочность изотропных в плоскости или объеме композиций всегда меньше продольной прочности однонаправленных композиций, хотя эта разница и несколько меньше, чем для модуля упругости. [c.274]

Волокнистые композиции отличаются анизотропией свойств и обладают очень высокой прочностью и жесткостью в одном или нескольких направлениях. Для однонаправленных волокнистых композиций по их составу и свойствам компонентов могут быть рассчитаны значения всех пяти или шести независимых модулей упругости с достаточной степенью точности по сравнительно простым уравнениям. Модули упругости слоистых волокнистых композиций или композиций с хаотически распределенными волокнами могут быть также легко рассчитаны. Что же касается прочности, то она может быть предсказана очень приблизительно. Некоторые показатели прочности, в частности, продольная прочность при растяжении, определяются главным образом прочностью волокон, тогда как трансверсальная прочность при растяжении или межслойная сдвиговая прочность — свойствами матрицы. Прочность при растяжении и ударная прочность сильно зависят от длины волокон и прочности адгезионной связи волокно—матрица. Для обеспечения высокой прочности при растяжении длина волокон должна возрастать при снижении прочности адгезионной связи. Наоборот, ударная прочность обычно возрастает при уменьшении прочности связи волокно—матрица и сокращении длины волокон до определенного предела. [c.289]

В качестве примера рассмотрим задачу [27] о разрушении пластины из композиционного материала, состоящего из вязко-упругого связующего и системы однонаправленных дискретных волокон в виде вытянутых эллипсоидов вращения, расположенных хаотически. Пластина ослаблена трещиной, расположенной вдоль одной из осей упругой симметрии композита, как указано на рис. 46 и 47. Будем моделировать рассмотренный композит квазиоднородной ортотропной вязко-упругой средой с приведенными характеристиками (см, 23). Упругие приведенные модули для такой среды получены в работе [136]. На рис. 48, 49 приведены кривые зависимости величины Го, рассчитанные на основе данных работы [136], от объемной концентрации волокон с и геометрического параметра k, характеризующего форму волокна ( =-, Ь и а — соответственно продольная и поперечная оси эллипсоида вращения), когда трещина расположена парал- [c.129]

На рис. 5.28, а, б приведены кривые деформирования при нормальной температуре соответственно бор- и углеалюминия со схемами армирования [ ф1 для различных значений угла укладки слоев ф. Анизотропия углеродных волокон существенно снижает поперечную и сдвиговую жесткости однонаправленного материала. Как следствие, квазиизотропные структуры металлокомпозитов на основе углеродных волокон даже при равенстве продольного модуля упругости арматуры по жесткости уступают. материалам, армированным, например, волокнами бора. Это следует иметь ввиду при выборе материала для изготовления элементов конструкций, работоспособность которых определяется их жесткостью. [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...