Напряженное Формулы для расчета коэффициента

Рассчитать значения коэффициентов и опорных напряжений для полученного варианта задания. Исходные данные для расчёта коэффициентов приведены в табл. 11.7.1, значения масштабов — на с. 62. Формулы для расчета коэффициентов содержатся в табл. 11.7.2, в которую заносят результаты расчета. Согласно этой таблице настраивают коэффициенты модели для варианта задания. [c.61]

Экспериментальная проверка, предпринятая в [215], показала, что при значениях отношения высоты выступа шва к ширине выступа шва сИ <0, 35 точность предложенной формулы для расчета коэффициента концентрации напряжений в сварных стыковых соединениях является вполне достаточной. Наиболее существенное влияние на коэффициент концентрации напряжений aсварных соединений может изменяться от 1 до 3 (рис. 3.3.9, а), оказывают радиус перехода наплавленного металла к основному, высота и ширина выступа сварного шва. Изменение толщины стенки труб мало влияет на величину о [145]. [c.171]

Нуссельт и авторы большинства более поздних работ определяли касательное напряжение так же, как и для сухой непроницаемой поверхности. Для расчета te при конденсации быстродвижущегося пара в [6.14] используются балансовые соотношения импульсов. Авторы работы [6.22] по результатам экспериментального определения АР при конденсации в щелевом канале рекомендуют эмпирическую формулу для расчета коэффициента трения в виде [c.151]

Исследования влияния на сопротивление усталости концентраций напряжений, масштабного фактора, качества поверхности, асимметрии цикла, вида напряженного состояния и других факторов позволили предложить формулы для расчета коэффициентов запаса прочности при переменных нагрузках 153], которые вошли в практику расчета деталей во всех отраслях машиностроения и до настоящего времени используются в нормативных расчетах, основанных на детерминистических представлениях [43, 52]. [c.5]

Рис. 78. Обозначения, использованные при выводе формулы для расчета коэффициента интенсивности напряжений /С , МПа"и , для цилиндрических образцов с наружным надрезом

Рис. 78. Обозначения, использованные при <a href="/info/519114">выводе формулы</a> для <a href="/info/70015">расчета коэффициента интенсивности</a> напряжений /С , МПа"и , для цилиндрических образцов с наружным надрезом

Величины Е, р входят в формулы для расчета коэффициента термостойкости эмалированных изделий и напряжений в системе металл—эмаль и поэтому являются важнейшими характеристиками эмали. Методы экспериментального определения модуля упругости описаны в работах [2, 3, 12]. [c.15]

Теория пленочной конденсации Нуссельта основывается на следующих основных предпосылках течение конденсата ламинарное напряжение трения на поверхности пленки пренебрежимо мало перенос теплоты лимитируется термическим сопротивлением пленки конденсата физические параметры конденсата постоянны. Для обеспечения лучшего согласия с экспериментом вводят поправки на интенсифицирующее воздействие волнового движения пленки (ву) и изменение физических параметров в зависимости от температуры (е<). Формулы для расчета среднего коэффициента а на вертикальной стенке высотой Н записываются в различных модификациях. Если задан температурный напор то определяющим критерием является приведенная высота поверхности 7 [c.58]

В этой связи перед экспериментаторами встают задачи нахождения оптимальных способов установления нужных характеристик материала. Эти способы опираются на аналитические расчеты для соответствующих параметров (например, Х-тарировка для коэффициента интенсивности напряжений, формулы для раскрытия трещины, J-интеграл и т.п.). Однако в эксперименте не обойтись и без специфических приемов исследования. Среди них наибольшее распространение получила диаграмма нагрузка — Р-смещение / , используемая для оценки таких механических характеристик, как Ji - По- [c.235]

Применение формул для расчета деталей, в которых заложены средние номинальные значения напряжений без учета их действительного распределения и особенно без учета наличия концентраций напряжений, часто вызывает неправильное конструктивное выполнение отдельных узлов или деталей. Математические методы теории упругости довольно сложны и трудоемки, поэтому экспериментальные методы определения полей напряжений являются в ряде случаев единственно доступными и надежными. Экспериментальные данные, полученные на модели с помощью коэффициентов геометрического и силового подобия, переносятся на исследуемую модель. Первый коэффициент показывает, во сколько раз деталь превосходит модель, второй представляет собой отношение силы, действующей на деталь, к силе, действующей на модель- [c.214]

Значения поправочного коэффициента W в формулах для расчета размеров площадки контакта, напряжений и деформации элементов качения [c.396]

В практических расчетах поправочные коэффициенты относят только К переменной части цикла напряжений — амплитуде цикла Оа (ta). Расчетная формула для определения коэффициента запаса для детали имеет вид [c.240]

На подшипники, в общем случае, как и при статическом воздействии действуют комбинированные нагрузки, состоящие из радиальной Рг и осевой Ра составляющих. Поэтому в формулу для расчета долговечности подставляют эквивалентную нагрузку Р. В формулах для ее определения участвуют коэффициенты, учитывающие перераспределение нагрузки и, соответственно, контактных напряжений по телам качения. [c.264]

В работах [15 , (211 формулы для расчета зубчатых колес на контактную выносливость выражаются через коэффициент контактных напряжений, обозначаемый [С,л или ко) [c.458]

Напряжения, вызванные перепадом температуры по толщине стенки, на основании теории упругости в длинных цилиндрах при заданных свойствах материала (коэффициенте удлинения р, модуле упругости Е, коэффициенте Пуассона v) зависят от абсолютного значения температурного перепада по толщине стенки М и характера распределения температур. Преобразование общих формул для расчета температурных напряжений с учетом параболического закона изменения температуры по толщине стенки в процессе пуска позволяет получить расчетные уравнения для определения напряжения в текущей точке стенки. [c.169]

Формулы коэффициентов отражения и прозрачности для случая двух твердых тел или жидкости и твердого тела получены строгим решением задачи на границе раздела двух сред при следующих граничных условиях— это равенство нормальных напряжений и отсутствие касательных напряжений. Формулы для U я D при прямом падении аналогичны (2.35) и (2.36). При наклонном падении продольной волны выражения для расчета R п D имеют вид [c.47]

Распределение внутренних напряжений. Полученные соотношения были использованы для анализа совместного влияния свойств поверхностного слоя, параметров шероховатости и коэффициента трения на распределение напряжений внутри упругой полуплоскости. Формулы для расчета внутренних напряжений в случае периодической контактной задачи по известным распределениям контактных напряжений р ) и д ) приведены в [8]. [c.288]

При практических расчетах на усталость в случае постоянных по времени амплитуде и среднем значении цикла используются следующие формулы для определения коэффициентов запаса прочности п с учетом концентрации напряжений, асимметрии цикла, масштабного фактора [c.84]

Формулы для расчета цилиндрических и конических передач на контактные и изгибные напряжения сведены в табл. 15 и 16. В табл. 17 дан перечень основных коэффициентов с указанием страниц и фор.мул для их нахождения. [c.687]

Напряженное состояние активных элементов зависит от конструктивного исполнения преобразователей, формы колебаний в режиме излучения, конструкции узла армирования и технологии сборки. Формулы для расчета составляющих напряжений, действие которых определяет прочность активных элементов преобразователей наиболее часто применяемых конструкций, приведены в табл. 5. В этих формулах гео.метрические характеристики преобразователей ясны из рисунков, остальные величины имеют следующие обозначения рг — гидростатическое давление — модуль упругости (модуль Юнга) пьезокерамики V — коэффициент Пуассона пьезокерамики /г, = [(рс) У2 ]/У(рс)в (рс)к, (рс)в — волновые сопротивления пьезокерамики и среды а — безразмерный коэффициент активной составляющей сопротивления излучения й уд — удельная мощность излучения. [c.77]

В отличие от существующих методов расчета по допускаемым напряжениям в общем машиностроении и по разрушающим нагрузкам в авиации и ракетной технике, где вероятностная природа нагрузок и несущей способности скрыта либо в коэффициенте запаса прочности, либо в коэффициенте безопасности, в данной работе характеристики вероятностного описания нагрузок и несущей способности непосредственно входят в формулы для определения размеров поперечного сечения, обеспечивающих заданную надежность элемента конструкции. Такой подход более адекватно отражает реальную работу элемента конструкции. [c.3]

По конструктивному оформлению различают закрытые и открытые зубчатые передачи. В первых передача помещена в закрытый пыле- и влагонепроницаемый корпус и работает с обильной смазкой. Во вторых, как показывает само название, передача ничем не защищена от влияния внешней среды. Опыт эксплуатации зубчатых передач показывает, что усталостное выкрашивание рабочих поверхностей зубьев возникает только в закрытых передачах открытые передачи чаще всего выходят из строя в результате абразивного износа зубьев — истирающего действия различных посторонних частиц, попадающих в зацепление. По этой причине открытые зубчатые передачи не рассчитывают на контактную прочность, а рассчитывают лишь на изгиб зубьев, вводя в расчетные формулы специальный поправочный коэффициент, отражающий возможное уменьшение размеров опасного сечения зуба в результате износа. Для закрытых передач основным, выполняемым в качестве проектного, является расчет на контактную прочность, а расчет на изгиб выполняют как проверочный. При этом в подавляющем большинстве случаев в зубьях передач, размеры которых определены из расчета на контактную прочность, напряжения изгиба невысоки — значительно ниже допускаемых. [c.355]

Расчет по эквивалентному моменту является приближенным, так как в нем, в частности, не отражен различный характер изменения во времени нормальных напряжений изгиба и касательных напряжений кручения. Уточненный расчет проводят, вычисляя коэффициенты запаса прочности п для ряда сечений вала. При этом применяют формулу [c.377]

Для сжатого стержня, имеющего малую начальную кривизну, приведенные формулы и указания остаются в силе, при этом под у о следует понимать начальный прогиб, обусловленный (начальной) кривизной стержня. Из формулы (3.16) видно, что зависимость между напряжениями и нагрузками нелинейная, напряжения возрастают быстрее нагрузки. Поэтому расчет на прочность при продольно - поперечном изгибе нельзя вести по допускаемым напряжениям. При проверочном расчете на прочность определяют коэффициент запаса (п), который сопоставляют с требуемым коэффициентом запаса прочности [П]. [c.47]

Не сомневаемся, что принятый путь рассуждений и условие прочности, записанное в формуле (8.16), для многих непривычны. И все же считаем именно такой путь наиболее логичным, наилучшим образом позволяющим выявить сущность условия прочности. Кстати, заметим, что расчеты по коэффициентам запаса, а не по допускаемым напряжениям прочно вошли в расчетную практику машиностроения. Мы не склонны отказываться от введения понятия допускаемое напряжение и от расчетов по допускаемым напряжениям, только делаем это несколько позднее. [c.79]

Расчеты при асимметричных циклах. Программа не предусматривает ознакомления учащихся с диаграммой предельных амплитуд (в координатах От—(Та) или с диаграммой предельных напряжений (в координатах От—Отах), со способами схематизации этих диаграмм и с выводами формул для коэффициентов запаса прочности. Несомненно, это ставит преподавателя в трудное положение, так как рецептурное сообщение формулы не только не дает педагогического удовлетворения, но и не обеспечивает ее усвоения. Из-за недостатка времени иного выхода нет, если не заимствовать 2 часа из отведенных на специальные темы программы. [c.183]

Использование коэффициентов деполяризации для расчета напряженности поля во включении по формуле (9-62) возможно только в тех случаях, когда Е и, следовательно, Ед постоянны в объеме [c.155]

В формулу (10.10) вводят поправки и упрощения. Для червячного зацепления коэффициент 1/( е ) = 1/(0,75 1,8) = = 0,74. При среднем значении делительного угла подъема линии витка ф ь 10° коэффициент Yp=l— °/ 40° = l — lQ°/l40° = 0,93. С учетом этих поправок получают формулу проверочного расчета зубьев червячного колеса по напряжениям изгиба [c.224]

Первоначальное развитие трещины, как отмечено выше, происходило с сохранением фронта полуэллиптической формы. Для таких трещин расчет коэффициента интенсивности напряжения осуществляется по формуле [3] [c.759]

Композиционные материалы состоят из разнородных компонентов, отличающихся друг от друга коэффициентами линейного расширения и упругими константами, поэтому остаточные напряжения в композиции возникают в процессе ее охлаждения от температуры получения. Предполагается, что вначале при охлаждении в матрице происходит свободная пластическая деформация до тех пор, пока матрица не перейдет в упругое состояние. Решение задачи о температурных остаточных напряжениях в ориентированных композициях можно свести к решению задачи о распределении напряжений в цилиндрическом сердечнике с оболочкой. Задача вначале решается в упругом приближении. Воспользуемся конечными формулами [24] для расчета радиальных а , тангенциальных сГд и осевых напряжений в матрице на границе раздела с волокном [c.62]

Компанией Douglas Air raft ompany предложена формула для расчета коэффициента концентрации напряжений растяжения в зоне упругого изотропного тела, непосредственно примыкающей к отверстию, в котором находится нагружаемый стержень болта [87] [c.218]

В основе почти всех предлагаемых в настоящее время подходов к оценке опасности фещиноподобных дефектов трубопроводов лежит приближенная формула для расчета коэффициента интенсивности напряжений, или КИН (К) [c.177]

Соединения с цилиндрическими поверхностями. Формулы для расчета напряжений смятия некоторых соединений деталей с цилиндрическими поверхностями приведены в табл. 28. Оценка прочности по допускаемым контактным напряжениям а /Сс т и предельным напряжениям смятия а /Ссв в от заданной разрушающей нагрузки Рраар проводится по коэффициентам Кс< Ксву [c.327]

Основные формулы для расчета на усталость. 1. Формулы для расчета на усталость. Предварительные пропорции конструкции определяют по эмпирическим формулам, которые основаны на результатах исследований усталости, проведенных различными учеными. В одной из первых работ такого рода Стромейером (1922 г.) получен закон усталости, который выражает предельное напряжение как функцию отношения фактического числа циклов к предельному в степени 1/4 и некоторого коэффициента пропорциональности, определяемого типом материала. При этом предел выносливости определяется на базе 10 циклов. [c.319]

Излагаемый вывод формулы для определения коэффициента запаса прочности заимствован из книги М. И. Любошиц. Расчеты на прочность при переменных напряжениях. Изд. Белорусского политехнического института, Минск, 1959. [c.655]

Для расчета по контактным напряжениям остаюпся справедливыми формулы (8.10) и (8.11) с учетом числа сателлитов С и коэффициента Кс неравномерности распределения нагрузки между ними. Например, формулу (8.11) получим в виде [c.162]

Расчеты при сложном напряженном состоянии. Изучение этого вопроса в основном связано с расчетами валов на сопротивление усталости, выполняемыми в курсе деталей машин. Обычно в сопротивлении материалов ограничиваются сообщением учащимся эмпирической формулы для определения общего коэффициента запаса прочности (так называемой эллиптической зависимости Гафа — Полларда) 1/п =1/По2-г1/щ или [c.184]

Расчет зубьев червячного колеса на изгиб. Этот расчет аналогичен расчету зубьев цилиндрических косозубых колес. При этом в формулу (9.34) вводят следующие поправки и упрощения зубья червячного колеса вследствие дуговой формы (см. рис. 11.6) примерно на 40% прочней зубьев цилиндрического косозубого колеса, что учитывается уменьшением коэффициента формы зуба Y p2, Для червячного зацепления принимают коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев Y = 0,74 при среднем значении делительного угла подъема линии витка у =10 получим Ур= 1 — у/140 = 1 - 10 7140" = 0,93 и т = = 2 os ух 0,98т. С учетом этих поправок, приняв Kprj =, а Кр = Крр = Крг, получим формулу проверочного расчета зубьев червячного колеса по напряжениям изгиба [c.254]

Из формул (16) и (17) при 7= onst получается соотношение для расчета термоупругих напряжений, возникающих только вследствие разницы коэффициентов линейного расширения [c.33]

Результаты испытаний на усталость позволили построить зависимости пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от остроты надреза для средне- и низкоуглеродистой сталей при изгибе с вращением и кручении (рис. 19). Эти зависимости подтвердили теоретический вывод о том, что напряжения, необходимые для развития усталостной трещины в зоне существования нераспространяющихся трещин, не зависят от остроты надреза. Из полученных зависимостей были определены пределы выносливости гладких образцов Or и тд, максимальные напряжения Стдкр и тнкр, при которых еще возможно существование нераспространяющихся усталостных трещин, и максимальный эффективный коэффициент концентрации напряжений Кат- Далее по формулам (4) и (5) были подсчитаны значения т и Какр- Анализируя результаты этих расчетов (табл. 4), можно сделать вывод, что совпадение параметров, определяющих область существования нераспространяющихся усталостных трещин, полученных теоретически и экспериментально, оказалось достаточно хорошим. [c.45]

Используя соотношение (2.128) при расчете коэффициентов концентрации для к-то полуцикла нагружения вводят обобщенную диаграмму (изоциклическую и изохронную) деформирования для к-то полуцикла, например, в степенной форме = = (k.t.jr) иди линейной 5( ) = 1 + G (k, т, 7)(ё( ) - 1), где т к, t, т) и (к, t, т) - характеристики упрочнения диаграммы циклического деформирования для f -ro полуцикла. Тогда для к-то полуцикла нагружения коэффициенты концентрации /Г и вычисляют по формулам (2.118) - (2.125), заменив в них показатель т и модуль Gj упрочнения соответственно характеристиками /я (/г, t, т) и к, t, т), а напряжения а и деформации величинами 5 [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...