Зона неустойчивого режима

Вторая зона - зона, расположенная между вертикалями III п IV (заштрихована), является зоной неустойчивого режима (см. 3-24 зону (5) на рис. 3-42). Ее называют, как было отмечено выше, неустойчивой или переходной зоной (зоной, внутри которой происходит переход ламинарного режима в турбулентный и наоборот - турбулентного режима в ламинарный). Здесь [c.162]

Выбор гидромуфты для работы с двигателем внутреннего сгорания. Порядок выбора гидромуфты для совместной работы с двигателем внутреннего сгорания в основном не отличается от описанного выше порядка применительно к работе с асинхронным электродвигателем. Зона неустойчивых режимов работы двигателя представлена на его характеристике (рис, 21.9, а) заштрихованной областью. Для защиты системы от перегрузок, а двигателя от заглушки нужно, чтобы парабола mas исключала эту область, как показано на рис. 21,9, а, из зоны ОР эксплуатационных режимов. Эксплуатационной зоне ОР ка рис. 21.9, с соответствуют обозначенные теми же индексами рабочие зоны на характеристике гидромуфты (рис. 21.9, б) и на характеристике выхода (рис. 21.9, в). Из рассмотрения последней видно, что гидромуфта обеспечивает полную защиту системы и ее перегрузка становится невозможной. [c.338]

Результаты этих расчетов приведены на фиг. 92, из которой видно, что при нагрузке около 40—50% гидравлическое сопротивление в продувочных и выпускных окнах дизеля начинает быстро расти, и работа дизеля переходит в зону неустойчивых режимов. Рост гидравлического сопротивления приводит к нарушению нормального процесса газообмена и остановке дизеля. [c.163]

Кроме того, как следует из опытов Никурадзе, в этой области на отдельных участках трубы возникают зоны турбулентного режима, которые разрастаются, а затем исчезают снова появляются. Такую область иногда называют зоной переменной турбулентности. Область неустойчивого режима называется переходной областью между двумя режимами. [c.95]

Зона устойчивой работы компрессора. Противопомпажные устройства. Важной особенностью лопаточных компрессоров является наличие зоны неустойчивой работы, граница которой нанесена на характеристике (рис. 7.12). Если режим работы компрессора достигнет указанной границы, будет иметь место явление помпажа, которое возникает как следствие срыва потока с лопаток при больших углах атаки на нерасчетных режимах. Помпаж сопровождается резкими колебаниями давления, расхода воздуха и вибрацией лопаток. Работа компрессора в условиях помпажа недопустима. [c.240]

Однако может случиться, что при некотором возбуждении положение динамического равновесия окажется за пределами допустимого диапазона, что указывает на непригодность механизма для эксплуатации на указанных режимах. Отметим, что при этом характеристическая точка механизма может оказаться в зоне неустойчивости. Это будет означать, что соответствующее положение динамического равновесия неустойчиво. [c.154]

Уже в первых ртутных парогенераторах была отмечена неустойчивость режима теплообмена, приводившая к недопустимому перегреву испарительных труб в зоне кипения. Было обнаружено, что ртуть растворяет сталь, причем в зоне низких температур происходит интенсивное выпадание растворенного металла в виде шлама, закупоривающего проходные сечения и затрудняющего циркуляцию. Удаление окисной пленки промывкой раствором соляной кислоты улучшало теплопередачу. [c.89]

Участки кривых, действительные для данного диапазона, показаны сплошной линией, остальные участки — штриховой. Из рисунка очевидно, что в точке А, т. е. точке г = фг =1 (или ф = = V< = / )) действительный к. п. д. скачкообразно переходит с одной кривой на другую. Это связано с неустойчивостью режима гидротрансформатора в данной точке, где передаточное отношение переходит из зоны i-1 или наоборот. [c.174]

Устойчивость регулирования имеет большое значение при создании автоматизированных систем управления для поддержания определенного режима рабочей машины. При регулировании заполнением, как известно, характеристики турбопередачи при промежуточном заполнении обычно мягкие, весьма чувствительны к изменению наполнения или вязкости масла, а у турбомуфт некоторых конструкций имеются зоны неустойчивой работы, в которых скорость ведомого вала имеет колебательный характер. Поэтому необходимо установить пределы изменения скорости ведомого вала при работе с частичным заполнением рабочей полости при возможном колебании заполнения и момента сопротивления. [c.108]

Как отмечалось ранее, нельзя выбирать оборудование только по его номинальным параметрам или по каким-то однозначным данным о потребностях (характеристиках) потребителей. Такое статическое проектирование приводит часто к осложнениям в эксплуатации, снижает экономичность установок и может быть причиной их неработоспособности на ряде требующихся режимов. Сказанное в полной мере относится к технологическим турбокомпрессорам, характеристики которых имеют большие зоны неустойчивой работы и сильно зависят от ряда внешних факторов, а режимы работ целиком (вынужденно) определяются требованиями технологических агрегатов. [c.198]

Однако есть случаи, когда технологическому агрегату временно требуются расходы и давления, лежащие именно в пределе зоны неустойчивой работы компрессора. Это периоды пуска, остановов, различных неполадок, наладка режимов и т. п. Единственным средством обеспечить требующиеся режимы является частичный сброс сжатого газа. Пусть требуется обеспечить рас- [c.225]

При дозировании связных сыпучих материалов, обладающих ограниченной газопроницаемостью, под слоем (в зоне выпуска) возникает разрежение с наступлением неустойчивого режима работы дозатора. Для устранения [c.155]

Защитная гидромуфта постоянного заполнения с плоскими наклонными лопатками типа ОГМ-300 (рис. 21.14) позволяет получить 6=2—3. В ней лопатки насосного колеса отклонены по вращению назад, а турбинного — вперед. При отклонении лопаток назад напор, создаваемый насосным колесом, падает, а сопротивление всей лопастной системы из-за наклона лопаток увеличивается. Это ведет к снижению С и момента при малых /. При больших I расход в гидромуфтах мал, и форма лопаток не оказывает заметного влияния на гидравлические характеристики колес, а следовательно, и на форму левой убывающей ветви характеристики. Характеристики гидромуфты при разных заполнениях W показаны на рис, 21.15. При малых заполнениях (1Р <0,81 о) они содержат зоны неустойчивой работы (например, К — Ц, вызванные перестройкой при переходе потока от режима типа рис. 21.10, а к режиму типа 21.10, б. Если через такую зону проходит нагрузочная характеристика потребителя, то частота вращения ведомого вала будет быстро меняться и работа системы станет неустойчивой. Поэтому приспособление гидромуфты к исполь- [c.343]

Заслуживают особого внимания данные по определению оптимальных режимов работы, полученные Р. И. Школьниковой [32], так как все ее выводы сделаны на основании измерения интегральной мощности. В частности, из ее работы следует, что наибольшее излучение (при с с<С< р) наблюдается при установке резонатора в начале зоны неустойчивости. На рис. 19 показаны кривые зависимости мощности от параметра I при [c.34]

Излучение за зоной неустойчивости связано как с образованием вихрей на препятствии, так и с появлением ударных волн. В зоне, где возможно появление колебаний большой амплитуды, частота увеличивается с ростом давления, причем угол наклона а несколько меняется для различных излучателей. С повышением давления возникший плоский скачок постепенно перемещается к резонатору и гасит колебания, нарушая механизм вытекания воздуха. То же можно заключить из рассмотрения кривой / = F(l) (рис. 23) при Ро, соответствующем работе в режиме до появления плоских волн в струе. Здесь подъем кривой происходит значительно быстрее, чем для /= F P(,). В интервале нестабильности частота падает с увеличением I сравнительно медленно, зато за этой зоной кривая быстро спадает. [c.38]

Для данного диапазона чисел Ке движение пузырьков происходит следующим образом в приосевой круговой зоне О < г < г Ке,1) достаточно малые, чтобы выполнилось условие устойчивости, пузырьки движутся по направлению к плоскости 2 = О, а в кольцевой зоне г Ке,1) < г < г о пузыри всех размеров движутся в противоположном направлении от плоскости 2 = 0. То есть в разных зонах трубы происходит разнонаправленное движение пузырьков. Если в потоке присутствуют пузырьки разных размеров, то для них движение носит еще более сложный характер. Направление дрейфа зависит не только от начального положения, но также и от размеров. Для зоны устойчивости (круг 3 на рис. 3). может оказаться, что два оказавшихся в потоке рядом пузырька разных размеров дрейфуют в противоположных направлениях. Таким образом, в этом диапазоне изменения чисел Ке (или частот) в зоне устойчивости можно говорить о режимах движения пузырей, способствующих перемешиванию среды, заполняющей трубу. В зоне неустойчивости [c.758]

В реальных условиях эксплуатации вероятность возникновения пленочного кипения в значительной степени зависит от тепловой нагрузки с ее ростом вероятность пленочного кипения возрастает. Существенное влияние на возникновение и развитие пленочного кипения могут оказывать загрязнения внутренней поверхности труб вследствие относительно низкой их теплопроводности в сравнении с теплопроводностью металла. В зонах неустойчивого кипения температура металла труб изменяется скачкообразно, а в режимах пленочного кипения может значительно (до 100 °С) превышать температуру кипения воды. Более резкие скачки температуры металла отмечаются в зоне ухудшенного теплообмена. В результате резких изменений температуры металла нарушается целостность защитной пленки на внутренней поверхности труб и создаются благоприятные условия для протекания коррозионных процессов, и прежде всего пароводяной коррозии. [c.12]

Теплоотдача. На рис. 12.29 приведены результаты исследований по осредненной по длине трубы теплоотдаче для накатанной и гладкой труб в зависимости от числа Ке = = 10+3000 число Рг менялось в интервале 190—310. Для всех труб с различным относительным шагом накатки можно выделить три зоны теплообмена, в которых меняются закономерности процесса теплоотдачи. Зона ламинарного режима ограничена сверху значением Ке 100 в этой зоне интенсивность теплоотдачи практически совпадает с ее интенсивностью в гладкой трубе. При Ке>100 существует зона неустойчивого теплообмена, в которой его интенсивность сильно зависит от начальных условий температуры жидкости на входе в трубу, начальных случайных возмущений и др. Это особенно характерно для трубы с 5/0= 1,22, где при одном и том же значении числа Ке = 300 колебания отношения достигают 1,7—5,5. Эта зона требует дальнейшего тщательного изучения. При 400 > Ке > 1000 в зависимости от отношения S/B появляется зона резкого увеличения интенсивности теплоотдачи, в которой зависимость Nu/Pr° =/(Ке) имеет более крутой характер, чем для гладкой трубы в областях перехода и турбулентной. [c.532]

Испытания эжекторов имеют целью выбор оптимального расстояния между соплом и диффузором, обеспечивающего глубокий вакуум, создаваемый эжектором. При испытаниях нагнетателей определяются йх основные характеристики и зона неустойчивой работы, а при испытаниях паровых турбин определяется удельный расход пара при расчетных режимах работы установки. [c.311]

Режимная характеристика Q H у этих насосов имеет две зоны рабочую зону и зону неустойчивой работы (нерабочей части характеристики) (рис, 7-31). Рабочей зоной является правая, плавно ниспадающая часть характеристики, где насосы работают в спокойном устойчивом режиме. Эта же область характеризуется максимальными значениями КПД насоса, как это видно по характеристике. Зону неустойчивой работы составляет левая часть характеристики, имеющая провал и охватывающая значительный диапазон производительности (до 40— 60% максимальной). Глубина провала и протяженность зоны неустойчивой работы зависят от угла разворота лопастей. [c.278]

В процессе запуска или останова ЖРД его параметры изменяются в самых широких пределах — от нуля до номинальных значений. С точки зрения математического моделирования расчет запуска — типичная нелинейная задача, которая в данной книге не рассматривается. Остановимся кратко только на вопросах, связанных с управлением запуском. Возможны два вида схемы управления запуском (остановом) с дискретным управлением (с помощью клапанов, которые срабатывают по определенной циклограмме) и с непрерывным управлением (с помощью регулирующих устройств, срабатывающих по определенной программе). Управляемый запуск может быть без обратной связи или с обратной связью, когда с помощью измерителей обеспечивается достаточно строгое следование программе. Управляемый запуск (останов) имеет явные преимущества возможность точно выдержать заданную программу по времени, более высокую надежность ЖРД, возможность быстрее отработать процесс запуска и обойти (при необходимости) опасные зоны неустойчивости процесса в каком-либо агрегате или контуре на промежуточном режиме и т. д. [c.12]

Характер движения и структура слоя при первом режиме движения были рассмотрены ранее ( 9-5, 9-6). Остановимся на режимах, характерных разрывом слоя. При увеличении скорости до величин, близких к предельной, предвестники разрыва слоя наблюдались в пристенной зоне. Эти местные разрывы, локальные воздушные мешки, имеющие в основном продольную протяженность, как правило, вызывались некоторым местным отличием состояния поверхности стенок. Дальнейшее небольшое повышение скорости до Уцр увеличивало частоту появления местных разрывов до их слияния по периметру канала. Возникал пробковый разрыв слоя, который также периодически исчезал, уступая место неустойчивому плотному слою. Наконец увеличение скорости сверх предельного значения полностью разрушало остатки предельного равновесия сил в слое и приводило к полному распаду плотной среды в гравитационно падающую взвесь с высокой концентрацией частиц. [c.302]

Особый интерес представляет неустойчивость ламинарного течения в пограничном слое и возникновение в кем турбулентности. Значимость этого вопроса определяется тем, что во многих случаях встречаются смешанные пограничные слои с участками ламинарного и турбулентного режимов. Для расчета таких слоев необходимо располагать не только методами расчета каждого из них, но и способами определения размеров переходной зоны или, по крайней мере, положения точки перехода. Рассмотрим в общих чертах переходные явления в пограничном слое на плоской пластине. [c.361]

Из рассмотрения графика можно сделать следующие выводы. В области начальной части кривой А В обязателен ламинарный режим, в области конечной кривой F — турбулентный, а в области ВС возможны оба режима движения в зависимости от характера изменения скоростей (увеличение или уменьшение их). Однако режим движения в области ВС неустойчив и легко нарушается под влиянием самых незначительных причин. Особенно неустойчивым является ламинарный режим. Кроме того, как следует из опытов Нику-радзе, в этой области на отдельных участках трубы возникают зоны трубулентного режима, которые разрастаются, а затем исчезают и появляются снова. В связи с этим эту область иногда называют зоной перемежающейся турбулентности. Такая область неустойчивого режима называется также переходной областью между двумя режимами. [c.104]

I - зона ламинарного режима, С — зона неустойчивого (переходного) режима, II - область гладких русел турбулентной зоны, D — область доквадра-тичного сопротивления шероховатых русел турбулентной зоны, Е - область квадратичного сопротивления шероховатых русел турбулентной зоны [c.161]

На основе этих исследований найдены походки с максимальной величиной неустойчивости для любых коэффициентов режима ходьбы. Построены картины распределения одинаковых величин неустойчивости внутри зон неустойчивых походок. Найдены зоны со смешанной неустойчивостью за полцикла встречаются фазы движения с неустойчивостью по движению и против . [c.33]

Таким образом, при разгоне ротора линия рабочих режимов ТРД проходит в зоне неустойчивой работы компрессора и недо-лустимо высоких температур газа Т1. При торможении ротора она проходит в зоне весьма низких значений Тз, что может привести к прекращению горения в камере сгорания. [c.190]

Единственным заметным отличием временных характеристик излучения лезеров на неодимовом стекше с неустойчивыми резонаторами от характеристик работающих в пичковом режиме (гл. 3) аналогичных лазеров с плоскими резонаторами явилось сокращение длительностей пичков [62] это является следствием более быстрого установления колебаний ( 3.3). Интегральные по времени спектральные характеристики при устойчивых и плоских резонаторах оказались неразличимыми. Это и неудивительно спектральное распределение излучения является, по существу, распределением интенсивности между модами с различными аксиальными индексами ( 3.3). Во всей центральной зоне неустойчивого резонатора (область / на рис. 3.15), играющей основную роль в механизме генерации, имеют место те же интерференция двух встречных пучков и образование стоячих волн, что и в плоском резонаторе. Поэтому механизм пространственной конкуренции аксиальных мод в резонаторах обоих типов одинаков, несмотря на то, что в устойчивом резонаторе периферийная часть активного элемента (область//на том же рисунке) заполнена излучением, распространяющимся только в одну сторону (см. также в 4.4 о проблеме спектральной селекции в кольцевых резонаторах). [c.212]

Здесь наиболее интересны режимы параметрической неустойчивости, в которых имеет место возбуждение импульсных колебаний. Пусть Q = TVtt /Zq, TV = 1,2, что соответствует двум первым зонам неустойчивости, //7 = 0,2, а в начальный момент времени задано гармоническое возмущение [c.163]

В литературе слабо освещены причины разрыва характеристики ступени осевого компрессора с большим относительным диаметром втулки. Статья Г. А. Борисова, Е. А. Локштанова, Л. Е. Оль-штейна восполняет этот пробел. Авторы показывают, что разрыв карактеристики ступени, наблюдаемый при обычных испытаниях ступени с большим относительным диаметром втулки, вызывается статической неустойчивостью режимов, связанной с резким падением полезного напора ступени в левой ветви ее характеристики. Последнее же объясняется тем, что при больших относительных диаметрах втулки срывная зона быстро распространяется на всю высоту проточной части ступени. [c.4]

Статическая неустойчивость режимов работы ступеней с большим й связана с резким падением полезного напора ступеней после возникновения срыва. Это, в свою очередь, можно объяснить тем, что при больших ( 1 срывная зона быстро распространяется на всю высоту проточной части ступени. При данном доля высоты лопатки, занятая срывом, тем больше, чем больше безразмерная абсолютная скорость потока перед колесом на границе его бессрыв-ных режимов. Количественно это выражается формулой [c.146]

Рабочий процесс котлов с многократной принудительной циркуляцией в значительной степени приближается к рабочему процессу котлов с естественной циркуляцией. Так же как 13 котлах с естественной циркуляцией, наличие барабана в котлах с много-к ратнон принудительной циркуляцией точно фиксирует границу между подогревательной, испарительной и пере-гревательной зонами, что исключает возможность возникновения неустойчивого режима. [c.21]

Требования получения высоких удельных параметров силовых установок и связанное с этим все более сильное форсирование рабочего процесса двигателя значительно усложняют решение задачи обеспечения их устоР1чивой работы в условиях эксплуатации. Опыт эксплуатации современных самолетов с турбореактивными двигателями показывает, что у большинства из них имеются определенные зоны по высоте и скорости полета, а также по режимам работы двигателя, где наблюдается неустойчивая работа компрессора, воздухозаборника или камеры сгорания, перегрев лопаток, появляются опасные напряжения в деталях и узлах и т. п. Чтобы предупредить попадание самолета и его силовой установки в зоны опасных режимов, вводят специальные ограничения. [c.95]

Как следуе г из рис. 181, характеристики гидромотора не доходят до начала координат. Это объясняется тем, что в зоне О—часгота вращения гидромотора весьма неравномерна вследствие влияния неустойчивого режима смазки и неравномерности заполнения рабочих камер гидромотора жидкостью, так как величина утечек в этой зоне становится соизмеримой с расходом гидромотора. [c.254]

Дальнейшее увеличение количества частиц в газовом потоке повышает вероятность их стыкования в радиальном направлении и приводит к наращиванию плотности объемной решетки , доводя ее при максимальной концентрации до состояния фильтрующегося движущегося плотного слоя (рис. 8-1,d). Такой аэротранспорт имеет максимальную производительность (гиперфлоу). Перепад давления в подобных плотных дисперсных потоках расходуется лишь на трение частиц о стенки канала и на преодоление веса столба транспортируемого материала (восходящий слой). Следует указать и на промежуточную неустойчивую зону, в которой проскоки газа заполняют все поперечное сечение канала и разделяют компактные массы частиц на отдельные пробки материала (рис. 8-1,г). Эта схема аналогична поршневому режиму псевдоожижения. В наших опытах подобный режим возникал при неотрегулированной работе питающего устройства. По данным (Л. 188] частицы песка и алюминия транспортировались в вертикальном канале воздухом, СОг и гелием при j, = 254-f-2200 кг кг (р = — 0,13 м 1м ) лишь в пробковом режиме. [c.249]

Таким образом, КВС как области с повышенным энергосодержанием, переходят на периферию, тем самым увеличивая ее энергию. Такой механизм неустойчивости действует только в одном направлении и хорюшо согласуется с возникновением реверса при образовании зоны рециркуляции в области диафрагмы вихревой трубы. В этом случае КВС возникают на фанице рециркулирующего потока. Направление силы Г можно определить по знаку скалярного произведения вектора угловой скорости вращения приосевого вихря Л и вектора угловой скорости вихревого жгута <0, после его разворота. В описанном выше безре-циркуляционном режиме это произведение положительно, что соответствует силе, направленной к периферии. Возникновение зоны рециркуляции приводит к изменению направления начальной завихренности КВС и осевой составляющей скорости, что соответствует зеркальному отражению относительно плоскости, перпендикулярной оси вихревой трубы. Но при зеркальном отражении скалярное произведение не изменяется и, соответственно, не изменяется направление действия силы F. В результате вихревой перенос энергии будет идти из зоны рециркуляции в область потока, выносимого через отверстие диафрагмы, что и приводит в конечном счете к его нагреванию. [c.130]

Все эти сообрал<ения можно применить и к рассматриваемым здесь поверхностям разрыва . В частности, остается в силе и произведенный в 88 подсчет числа параметров возмущения для каждого из четырех случаев (131,1), представленный на рис. 57. Для детонационного режима (адиабата над точкой О) число граничных условий такое же, как и для обычной ударной волны, и условие эволюционности остается прежним. Для недетонационного же режима (адиабата под точкой О) ситуация меняется ввиду изменения числа граничных условий. Дело в том, что в таком режиме горения скорость его распространения целиком определяется свойствами самой химической реакции и условиями теплопередачи из зоны горения в находящуюся перед ней ненагретую газовую смесь. Это значит, что поток вещества / через зону горения равен определенной заданной величине (точнее, определенной функции состояния исходного газа I), между тем как в ударной или детонационной волне / может иметь произвольное значение. Отсюда следует, что на разрыве, представляющем зону недетонационного горения, число граничных условий на единицу больше, чем на ударной волне, — добавляется условие определенного значения /. Всего, таким образом, оказывается четыре условия, и тем же образом, как это было сделано в 87, заключаем теперь, что абсолютная неустойчивость разрыва имеет место лишь в случае V < С, 02 > Са, изображающемся точками на участке адиабаты под точкой О. Мы приходим к выводу, что этот участок кривой не соответствует каким бы то ни было реально осуществляющимся режимам горения. [c.687]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...