Гидромоторы характеристики

Чтобы глубже проанализировать работу стенда, рассмотрим характеристики гидромашин. На рис. 82 показаны характеристики объемной гидромашины в насосном и моторном режимах. Поскольку при испытаниях в связи с равенством скоростей вращения гидромашин объемная постоянная насоса должна быть большей, чем тормозной гидромашины, работающей в режиме гидромотора, характеристика насоса определяется прямой / (рис. 82), а тормозной гидромашины прямой II. Так как подача насоса равна срабатываемой производительности гидромотора и [c.154]

Приемистость гидромотора не является независимой от гидравлических параметров гидромотора характеристикой. Так, момент инерции гидромотора, выраженный через коэффициент момента инерции J, будет [c.216]

Объемные гидродвигатели в основном имеют те же свойства, что и объемные насосы, но с некоторыми отличиями, обусловленными иной функцией двигателей. Объемные гидродвигатели также характеризуются цикличностью рабочего процесса и герметичностью. Жесткость характеристик объемных гидродвигателей заключается в малой зависимости скорости выходного звена от нагрузки на этом эвене (усилия на штоке гидроцилиндра и момента на валу гидромотора). [c.274]

Экспериментальные характеристики регулируемого объемного гидропривода обычно изображают в виде ряда кривых зависимости момента Л/, на валу гидромотора от частоты его вращения Пг- Их строят для нескольких постоянных значений давления рг, используемого гидромотором (рис. 3.98). Прямая ME отделяет область I [c.389]

При отсутствии утечек скорость вращения вала гидромотора будет прямо пропорциональна подаче насоса Q (рис. 13.5, а, штриховая линия). Действительная характеристика /г., = / (Q) с учетом утечек будет проходить не через начало координат, а сместится на величину утечек А(2. [c.216]

Вследствие потерь давления в гидропередаче момент на валу гидромотора Мд, как видно из уравнения (11.10), не будет оставаться постоянным, а характеристика мощности Л д = / (Пд), как видно из уравнения (11.9), несколько изменит свой линейный характер (рис. 13.5, б). [c.216]

Для решения поставленной задачи наиболее рационально привести (пересчитать) моментную характеристику электродвигателя Мз = / (п) к валу гидромотора и, решив совместно уравнения приведенной характеристики Мд = /(п) и нагрузочной характеристики М = / (п), определить рабочий режим гидромотора. [c.217]

Затем, зная рабочий режим гидромотора, обратным пересчетом определить рабочий режим электродвигателя. Пересчет характеристик следует выполнять по уравнению (10.36), которое в данном случае будет иметь вид [c.218]

Приведенная к валу гидромотора моментная характеристика за вычетом ДМ = / (п) показана на рис. 13.6 кривой Мд = / (п) [c.218]

Рабочий режим гидромотора будет определяться точкой пересечения характеристик /Ид = / (п) и = / (п) — точка при t/i, =1. Для определения рабочего режима электродвигателя достаточно воспользоваться координатами точки с и уравнением (13.16). На рис. 13.6 рабочий режим электродвигателя показан точкой е. [c.219]

При регулировании подачи насоса ( / = var) момент на валу гидромотора почти не меняется (см. рис. 13.5, б). Поэтому почти неизменным будет и общий вид характеристики Мд = / (п). С изменением частоты вращения будет осуществляться параллельное перемещение характеристики влево с уменьшением параметра t/ (на рис. 13.6 показаны искусственные характеристики при / = = 0,7 и ty = 0,4). В действительности значения моментов будут несколько уменьшаться с уменьшением подачи насоса вследствие увеличения значений AM. Однако Мд max при этом будет оставаться достаточно большим. Этим обстоятельством пользуются на практике для увеличения пускового момента гидромотора при включении его под нагрузкой. [c.219]

При изменении рабочего объема гидромотора момент на его валу с увеличением частоты вращения уменьшается (см. рис. 13.4, б). Поэтому моментная характеристика Мд = / (п) будет смещаться от естественной (t/ = t/д = I) вправо и вниз по соответствующим законам (на рис. 13.6 кривые при t/д = 0,7 и t/д = = 0,4). [c.219]

Геометрические размеры гидромашин определяются их рабочим объемом. Величина рабочего объема р см об является одной из основных характеристик объемной гидромашины — это параметр, по которому при установленном номинальном давлении строятся типоразмерные ряды насосов и гидромоторов т- [c.6]

Наиболее объективен выбор гидромотора по его внешней характеристике, отражающей взаимозависимость его параметров при различных режимах работы. [c.26]

Давление подпора определяется требованиями конструкции гидромотора или гидроцилиндра и оговорено в технической характеристике или величиной давления подпитки для закрытой гидросистемы. [c.95]

Для сообщения барабану лебедки движения на подъем переключается распределитель 5 в левое (по схеме) положение, а дроссель 9 должен перекрыть поток рабочей жидкости в сливную линию. При этом рабочая жидкость направляется через обратный клапан 6 в гидромотор в и от него через сливной канал распределителя 5 в бак. Динамика процесса страгивания с места лебедки при этом зависит от характеристики дросселя 9 и времени управления им. [c.113]

При расчете и выборе гидромоторов общий КПД и его составляющие берутся из технических характеристик аналогичных насосов. [c.159]

Рассмотрим конструкции, принцип действия и технические характеристики наиболее распространенных насосов и гидромоторов. [c.161]

В гидроприводах самоходных машин широко применяются аксиально-поршневые насосы и гидромоторы. Преимущественный рост производства аксиально-поршневых насосов объясняется целым рядом факторов, среди которых можно выделить следующие стабильность параметров при длительной эксплуатации на высоких давлениях, высокие объемный и механический КПД, жесткость характеристик и устойчивость к внешним воздействиям, малая чувствительность к высоким температурам, достаточная долговечность при соблюдении требуемых условий эксплуатации. К недостаткам этих насосов можно отнести высокую стоимость, необходимость весьма точной установки их на машинах, высокую чувствительность к вибрациям, повышенные требования к тонкости фильтрации рабочей жидкости, худшую всасывающую способность, чем у шестеренных насосов, при низких температурах. [c.166]

Промышленность России и стран СНГ производит нерегулируемые аксиально-поршневые насосы нескольких марок и типоразмеров. Наибольшее распространение имеют насосы и гидромоторы типа 210, гидромоторы типа 310 и насосы типа 311. По диаметру поршня качающего узла насос-моторы типа 210 изготавливаются пяти типоразмеров с различным конструктивным исполнением (шпоночным или шлицевым валом, резьбовым или фланцевым присоединением трубопроводов и др.). В табл. 23 приведены технические характеристики этих насосов, а на рис. 51 показана конструкция насоса. [c.167]

В табл. 28, 29 и 30 приведены технические характеристики регулируемых гидромоторов типа 209, 309, 312, насосов и гидромоторов 313 и 303. [c.175]

Технические характеристики регулируемых гидромоторов типа 209 и 309 [c.175]

Технические характеристики регулируемых насосов и гидромоторов типа 303 и 313 [c.177]

В табл. 54 и 55 Приведены технические характеристики предохранительных клапанов различного исполнения, которые могут быть установлены в распределителях, непосредственно в насосах и гидромоторах или в гидролиниях. Вторичные предохранительные клапаны для двух линий гидродвигателя монтируются в одном корпусе. Их технические характеристики приведены в табл. 56. [c.235]

Значения механических КПД насосов и гидромоторов выбирают из технических характеристик, гидроцилиндров [c.283]

При отсутствии утечек скорость вращения вала гидромотора будет прямо пропорциональна подаче насоса (рис. 151, а пунктир). Действительная характеристика Пд = Q) с учетом утечек не будет [c.223]

Вследствие наличия утечек и потерь давления в гидроприводе момент на валу гидромотора Мд также не будет оставаться постоянным (213), а характеристика мощности N= /а Q) (210) несколько изменит свой линейный характер (рис. 151). [c.223]

При регулировании подачи насоса U = var) момент на валу гидромотора почти не меняется (см. рис. 151). Поэтому почти не будет меняться и общий вид характеристики Мд = / (п). С изменением скорости вращения она будет смещаться конгруэнтно влево с уменьшением параметра (7 (на рис. 152 показаны искусственные характеристики при 7н = и i/ = 0,4). В действительности значения моментов будут несколько увеличиваться с уменьшением подачи насоса вследствие уменьшения значений ДМ. [c.225]

Рабочий режим гидромотора будет определяться точкой пересечения моментных характеристик Мд = / (п) и М — /з (п) — точка с при / = 1. При регулировании скорости вращения гидромотора рабочий режим будет перемещаться по кривой = = /з ( ) — точки а и. Ь при II = 0,4 и С/ — 0,7 и точка й при 11 — 0,7. [c.226]

Для привода горных машин часто требуются высокомоментные тихоходные двигатели. Этим условиям отвечают специальные высоко-моментные гидромоторы типа ДП, ВГД и др. (см. гл. X). Они могут применяться как с редукторами, если номинальные параметры на валу гидромотора не отвечают требованиям нагрузочной характеристики, так и без них, если номинальные параметры на валу гидромотора отвечают требованиям нагрузочной характеристики. [c.228]

Рабочие характеристики строятся и для гидромоторов при постоянной подаче в него рабочей жидкости = / (щ), "П = / ( 2)1 [c.101]

Для привода горных машин часто используются специальные высокомоментные гидромоторы ДП510И ДП2,5 ДП4 и др. [12). Они могут применяться с редукторами, если номинальные технические показатели на валу гидромотора не отвечают требованиям нагрузочной характеристики, и без них, если номинальные технические показатели па валу гпдромотора отвечают требованиям нагрузки. При проектировании гидроцнлиндров следует помнить, что диаметры плунжеров, штоков и поршней нормализованы (ГОСТ 12447—67). [c.221]

В установках для скважинных работ применяются шестеренные насосы типа НШ-98К или А100, ТГЛ, аксиально-поршневые гидромоторы 80/160 ТГЛ, радиально-поршневые гидромоторы МРФ-0,25/10 и пластинчатые гидромоторы Г16-13. Гидроаппаратура — серийная. Однако когда необходи.мо получить специальные характеристики систем управления, применяется нестандартная аппаратура. [c.118]

Применительно к самоходным машинам промышленностью выпускается семь типоразмеров высокомомент-ных радиально-поршневых гидромоторов, однако до настоящего времени широкого распространения они не получили. Технические характеристики их приведены в табл. 33. [c.186]

Для самоходных машин промышленностью выпускаются специальные распределители на давление 16 и 20 МПа с диаметром золотника 20, 25 и 32 мм. Эти распределители имеют одинаковое конструктивное исполнение и гидравлические схемы секций. В табл. 30 и 40 даны технические характеристики секционных распределителей с ручным управлением, а в табл. 41 — условные обозначения и область применения унифицированных секций. При составлении гидравлической схемы Шщины секционный распределитель набирают из напорной, сливной, промежуточных и нескольких-рабочих секций в соответствии с количеством гидродвитатёлей. Число позиций рабочей секции выбирают в зависимости от ее назначения на машине. Например, для управления гидроцилиндрами одноковшового экскаватора достаточно трехпозиционных секций, а для управления гидромоторами землеройных машин непрерывного действия необходима четырехпозиционная секция. Имеются специальные секции (см. табл. 43, м, н и т. д.), в которых одновременно с подачей ос-нрвногб пЬт<5ка жидкости к гидродвигателю привода рабочего оборудования вспомогательный золотник подает жидкость из линии управления в гидродвигатель тормозного устройства или устройства блокировки рессор. На рис. 71 приведено условное графическое изображение секций, а на рис. 72 дан пример составления секционного распределителя для управления тремя гидродвигателями, один из которых Имеет коробку вторичных предохранительных клапанов и вспомогательный золотник для управления гидротормозами. Промышленностью выпускаются специальные секционные распределители на ном МПа. техническая характеристика приведена в табл. 42. [c.210]

Нагляднее приведение выполнить при г = I я К = i/i = onst, а затем из приведенной теоретической характеристики Л/д = = Л ( ) (рис. 152) вычесть момент сопротивления AM самой гидропередачи (при Мс = 0). (На рис. 152 при построении принят К = = 2.) Момент сопротивления, приведенный к выходному звену гидромотора [c.225]

Приведенная к валу гидромотора моментная характеристика за вычетом AM = /g (п) показана на рис. 152 кривой Мд = /а (п) (при и = С/д =1). Как видно из рисунка, моментная характеристика в рабочей зоне (правее горба) стала еще более жесткой, чем у электродвигателя (при значительном изменении момента п onst), увеличились значения максимального Мд дх и пускового Мд п моментов. [c.225]

Рабочими характеристиками гидропередачи, состоящей из насоса и гидромотора, являются зависимость момента на выходном валу (валу гидромотора) от числа его оборотов — f (щ), зависимость момента на входном валу (валу насоса) от числа оборотов выходного вала Ml = f ( 2)1 зависимость мошрости на входном или выходном валах от скорости вращения выходного вала N — f (rej) и, наконец, зависимость к. п. д. гидропередачи от числа оборотов выходного вала т) = / (щ). [c.99]

Рассматршая эти характеристики, можно заметить, что при работе с постоянным рабочим объемом (например, число оборотов гидромотора 2 изменяется при изменении нагрузки. Чем больше передаваемый гидропередачей момент Л/а, тем меньше число оборотов гидромотора щ. Причем величина потерянной скорости зависят от наклона характеристики. Уменьшение скорости вращения ведомого вала при возрастании нагрузки объясняется новышеншш действующего давления в гидросистеме и увеличением утечек рабочей жидкости через уплотнения. В связи с этим не вся жидкость участвует в полезной работе и скорость вращения гидромотора уменьшается. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...