Поток у вогнутого угла

Если сверхзвуковой поток набегает на вогнутый угол (рис. 5.15), то должно происходить сжатие газа. Однако волна сжатия в этом случае существовать не может. При торможении потока Мз < М] и, следовательно, по формуле (5.1) > 1. [c.113]

Рассмотрим сверхзвуковое обтекание стенки АОВ (рис. 3.14.1, а) из двух прямолинейных участков, образующих в точке О вогнутый угол. Примем, что стенка простирается в обе стороны в бесконечность. Набегающий слева поток имеет скорость Ух, давление р и [c.297]

Иная картина возникает в случае, когда поток должен обтекать не единичную мелкую шероховатость, не изменяющую общего направления течения, а вогнутую стенку (рис. 8. 16), вогнутый угол (рис. 8. 17) или острое клиновидное тело (см. рис. 10.4). В этих случаях слабые возмущения накладываются друг на друга, что наглядно показано на рис. 8. 16, где проведены линии слабых возмущений, начинающиеся в последовательно расположенных точках поворота потока. Линии возмущений имеют огибающую АВ, на которой слабые возмущения от сосед- [c.156]

Эта зависимость впервые была получена Буземаном и названа формулой Ньютона — Буземана. Для тел выпуклой формы расчет по исходному закону Ньютона (44) дает результаты, более близкие к опытным данным, чем расчет по уточненной формуле (49). Это объясняется тем, что по формуле Ньютона давление получается ниже истинного (так как угол встречи потока с ударной волной а больше угла встречи с телом со, который фигурирует в формуле Ньютона), а для выпуклого тела поправка на центробежную силу дополнительно уменьшает давление. Наоборот, в случае вогнутого тела поправка на центробежную силу положительна, т. е. компенсирует заниженное давление, которое дает закон Ньютона. Сопоставление расчетов с опытными данными показывает, что для вогнутого тела формула (49) дает лучшие результаты, чем формула (44). [c.124]

Волновое сопротивление и подъемная сила профиля крыла. Для выпуклого и вогнутого углов, отличающихся на малый угол А6 от 180°, можно указать приближенную формулу для изменения давления при обтекании таких углов (фиг. 38 и 39) сверхзвуковым потоком [c.698]

В зависимости от числа Маха на выходе из решетки, углов входа потока и степени турбулентности на входе распределение давлений и температур по обводу профиля меняется. Особенно существенно сказывается влияние углов входа. При значительных изменениях ао на входной кромке образуется отрыв потока и возникает вихревой шнур (рис. 3.3), расположенный либо на входном участке спинки (aoвогнутой поверхности (oo>aoi ао1 — расчетный угол входа потока). В соответствии с вихревой структурой потока на входе отмечено увеличение неравномерности распределения температур по обводам профиля как на перегретом, так и на влажном паре. Интенсивное снижение температуры зафиксировано в тех точках профиля, где происходит резкое уменьшение давления (рис. 3.13). Характерно, что расчетные значения термодинамической температуры на диффузорных участках профиля возрастают, а экспериментальные значения температуры поверхности профиля практически сохраняются постоянными. [c.96]

Важным геометрическим параметром решетки является ее относительная высота. Как показывает эксперимент, концевые потери в сопловых решетках несколько увеличиваются с ростом влажности (рис. 4-13,а). Это связано с дополнительными потоками жидкой фазы, движущимися от вогнутой поверхности к спинке в виде пленок и капельного подслоя. При этом увеличиваются потери на тре-нпе у торцевых поверхностей и потери на образование и поддержание вихревого движения па спинке и у концов лопаток. В декартовой системе координат кривые Q = f bll) для влажного нара имеют больший угол наклона, чем для перегретого (рис. 4-13,а), что и свидетельствует об увеличении концевых потерь. Необходимо отметить, что качественный характер кривых 1 (1) на дозвуковых и сверхзвуковых режимах сохраняется примерно одинаковым. [c.92]

Предельным случаем является торможение потока вдоль плавной вогнутой стенки, в каждой точке которой поток испытывает отклонение на малый угол d6 (рис. 5.16,6). При этом у стенки образуется волна сжатия, состоящая из бесчисленного множества слабых волн уплотнения. Движение газа через такую волну сжатия совершается при постоянной энтропии. Однако плавное изоэнтропийное торможение здесь может происходить только в слое газа, прилегающем к стенке. В результате пересечения характеристик уплотнения на некотором расстоянии от стенки, зависящем от скорости набегающего потока, возникает криволинейный скачок переменной интенсивности. Поток за скачком вихревой, так как скорости в разных точках за линией ВК различны. [c.137]

Пример 3. Обтекание сверхзвуковым потоком угла, образованного двумя плоскостями. Представим себе две плоскости, образующие друг с другом малый угол , и рассмотрим сверхзвуковой поток, направленный вдоль одной из этих плоскостей, перпендикулярно к линии их пересечения (фиг. 151). Все вычисления будут относиться одновременно как к случаю, когда поток обтекает выпуклую сторону угла (фиг. 151, а), так и к случаю, когда он обтекает вогнутую сторону (фиг. 151, б). [c.371]

Дальнейшим развитием элементов с внутренней обратной связью является элемент, в котором угол наклона стенок выбран настолько большим, что почти полностью исключается притяжение струи к стенке, а то или иное крайнее положение струи обеспечивается за счет отраженных вогнутым дефлектором потоков (см. рис. 110, а). [c.240]

I — угол атаки 5 — угол отставания Да= аа— < 1— угол отклонения потока = Хг+ Ха — угол изгиба средней линии профиля XI—входной угол средней линии профиля Х2 выходной угол средней линии профиля абсцисса максимальной вогнутости [c.8]

Отметим, что, как следует из дальнейшего ( 14), если угол поворота стенки достаточно велик и стенка после поворота продолжается под постоянным углом в бесконечность, решения задачи об обтекании вогнутой стенки сверхзвуковым потоком вообще не существует (и с учетом возможного образования скачков) если же стенка в дальнейшем вновь отклоняется и образует небольшой угол с направлением набегающего потока, то решение существует, но скачок уплотнения может при этом начинаться перед точкой начала искривленного участка стенки (рис. 3.12.3). Область, занятая течением Прандтля—Майера, при этом, конечно, отсутствует. [c.292]

Угол о отсчитывается в направлении от вектора о к положительному направлению оси х. Если это направление соответствует повороту вектора скорости V против часовой стрелки, то углу приписывается знак плюс, в противном случае — знак минус. При этом из формулы (19. 10) следует, что при обтекании выпуклой стенки сверхзвуковым потоком давление падает, а при обтекании вогнутой стенки — возрастает. [c.446]

Если обтекается тело с выпуклой криволинейной поверхностью (рис. 24,6), то граничные волны отделяются при каждом изгибе поверхности тела и расходятся от точек обтекаемого тела, при этом происходит рассеяние волн. При обтекании же вогнутой криволинейной поверхности граничные волны сходятся (рис. 24, в) и поток не расширяется, а сужается и скорость его уменьшается. Угол возмущений при этом увеличивается. [c.80]

Предельным случаем является торможение потока вдоль плавной вогнутой стенки, в каждой точке которой поток испытывает отклонение на малый угол 8 (рис. 4-16). [c.164]

Рассмотрим обтекание сверхзвуковым потоком тонкой пластины, поставленной под малым углом атаки (рис. 5.28), как пример обтекания крыла. Сверху при обтекании передней кромки образуется центрированная волна разрежения, так как можно считать, что поток обтекает выпуклый угол. Снизу от передней кромки идет косой скачок уплотнения, так как поток обтекает вогнутый угол. Давление над пластиной (область 2) меньше, чем иод ней (область 3). Потоки, идущие над пластиной и под ней, должны после прохождения задней кромки иметь общую границу (штрихпунктирная линия). Следовательно, по обе стороны этой границы (области 4 и 5) скорости должны быть параллельны, а статические давления равны. Из этих двух условий рассчитывается интенсивность волны разрежения и скачка уплотнения, идущих от задней кромки пластины. Скорости в областях 4 и 5, строго говоря, не равны, так как потери в потоках, текущих над и иод пластиной, не одинаковы. Потери в хвостовом екачке уплотнения, который расположен после волны разрежения, больше, чем в головном, так как Яа > /.3. Следовательно, скорость потока в области 4 меньше, чем в области 5. Пунктирная линия изображает вихревую линию разрыва поля скоростей. [c.124]

Обтекание пластинки сверхзвуковым потоком, расположенной под углом атаки (рис. 5.21,в), приводит к возникновению скачка AKi снизу (поворот потока на вогнутый угол) и волны разрежения Amim2 сверху (обтекание выпуклого угла) на передней кромке. Так как р2>рз, то пластинка испытывает воздействие подъемной силы и силы сопротивления. Отсоединенная кормовая ударная волна иллюстрируется при обтекании пятиугольника. Для нахождения точки Е (рис. 5,21,г) следует найти угол отклонения в волнах разрежения От2 Щ или Ditn tn ) и построить граничные линии тока DE и D E, определив точку их встречи. [c.141]

Таккакносок заострен (угол раствора его обозначим через 28), то поток в окрестности носка можно считать близким к потоку, обтекающему вогнутый угол, образованный двумя плоскостями. [c.373]

И отклоняется кверху. Поток в окрестности хвостика также можно считать близким к потоку, обтекающему вогнутый угол. Так как за линией Маха, исходящей из хвостика С, поток снова должен иметь во всех точках скорость, равную V, то очевидно что перед это11 линией Маха скорость потока больше V. [c.374]

Из этого анализа следует, что при а = 0 профиль с положительной вогнутостью (верхняя поверхность искривлена больше нижней) имеет отрицательную подъемную силу. Это является полной противоположностью тому, что наблюдается при дозвуковых скоростях. Для профиля заданной формы значение ао зависит от числа М о, что определяется отношением С21си которое увеличивается с увеличением числа Таким образом, при сверхзвуковых скоростях для заданного профиля угол нулевой подъемной силы при увеличении числа М набегающего потока увеличивается. [c.201]

Аксиально-лопаточные завихрители. Даже при п = 0, когда геометрический угол остается постоянным по высоте лопатки, за аксиально-лопаточным,завихрителем формируется сложная газодинамическая структура. Каждый из межлопаточных каналов ограничен двумя парами криволинейных поверхности . Движение потока через канал двойной кривизны сопровождается воз-1Шкновением сложного поля массовых инерционных сил с радиальной и танген1щальной составляющими, которое может привести к образованию вихрей Тейлора—Гёртлера около вогнутых стенок и парного вихря в поперечном сечении канала. На выходе из завихрителя имеет место резко выраженная азимутальная неоднородность скоростного поля, поскольку на поверхности лопаток скорость равна нулю. При п = 0 изменяется величина радиального градиента давления, что в свою очередь влияет на формирование скоростного поля. [c.33]

Основные особенности формы профилей (каналов) сопловых решеток на влажном паре капельной структуры сводятся к следующим. На мелкой влаге при дозвуковых скоростях потери, обусловленные тепло- и массообменом, будут уменьшаться с уменьшением градиентов скорости вдоль каналов. Очевидно, что сопловые каналы в этом случае должны иметь меньшую суммарную и локальную конфузорность. Снижению интенсивности процесса коагуляции способствует уменьшение кривизны спинки и вогнутой поверхности при заданном угле поворота потока и радиуса скруг-ления входной кромки. Так как при мелкой влаге пленки образуются только локально, то выходные кромки следует выполнять относительно тонкими, а шаг лопаток выбирать близким к оптимальному для перегретого пара. Профилирование сопловых решеток для парокапельных потоков с крупной влагой осуществляется с учетом механического взаимодействия фаз. На выходе из рабочей решетки предшествующей ступени (на входе в сопловуЮ решетку последующей ступени) имеет место рассогласование скоростей по значению и направлению. В этом случае целесообразно несколько увеличить геометрический угол входной кромки и. уменьшить тем самым угол ее атаки потоком крупных капель. Кроме того, отличие профилей для крупной влаги состоит в более толстых выходных кромках и несколько уменьшенном относительном шаге, выбранном из соображений оптимальной внутриканаль-ной сепарации, включающей отсос пленок на спинке и выходной кромке или наддув пограничного слоя греющим паром. Важна правильная организация потока на спинке в косом срезе, где течение диффузорное его следует выполнить менее криволинейным с тем, чтобы предотвратить возможный отрыв пленки и слоя. [c.145]

В гомогенных и влажнопаровых потоках в криволинейных каналах особую роль играет не только угол поворота потока, но и относительные радиусы округления вогнутой и выпуклой поверх- [c.253]

Применив Ч.—Ж. п. к вычислению циркулящ4и скорости Г, можно затем определить подъёмную силу на единицу размаха крыла. В случае тонкого изогнутого профиля Г = л и sin (а-Ь 2/), где а—угол атаки профиля, v—скорость набегающего потока, а J—относит, вогнутость крыла. Коэ подъёмной силы при этом с, = 2п sin (а-Ь 2 Л. Если 0 и/—величины малые, то приближённо Су = 2п(а + 2/), т. е. Су пропорц. С и / [c.447]

С изменением толщины кромки меняется и угол выхода потока с увеличением Л кр углы выхода потока уменьшаются и тем интенсивнее, чем ниже начальная влажность потока (рис. 4-14,6). Следует отметить, что влияние толщины кромки на угол выхода потока оказывается качественно различным в зависимости от способа изменения толщины кромки. Уменьшение толщины кромки в наших опытах осуществлялось способом подрезания вогнутой поверхности профиля, что приводит к росту углов выхода потока [Л, 34]. Данные измерений угла ai в области перегретого пара методом тра-версирования потока пневмометри-часкими угломерами удовлетвори- [c.93]

В том случае, есл1] между лопатками и корпусом компрессора имеется зазор, то воздух перетекает через этот зазор с вогнутой стороны лопатки к выпуклой, т. е. в направлении, обратном вторичным течениям без зазора. Такие вторичные течения также приводят к дополнительным концевым потерям и изменяют угол выхода потока из решетки. Поскольку эти перетекания происходят по концам лопаток и не зависят от их абсолютной длины, то относительные концевые потери также обратно пропорциональны длине лопаток. [c.248]

Марсель Депре ) в сообщении, напечатанном в omptes Rendus, объясняет парение птиц восходящим потоком воздуха. Он описывает прибор (фиг. 1), в котором пластинка ML, увлекая за собой тележку АВ, движется против потока воздуха, образующего с горизонталью АВ некоторый малый угол — 1, больший угла наклонения пластинки к тележке. Действие прибора объясняется простым разложением силы Р нормального давления ветра на пластинку на подсасывающую силу Q и на силу N, уменьшающую вое аппарата. Для вогнутых пластинок может [c.697]

Кроме относительной высоты на концевые потери в решетках оказывают влияние другие параметры угол поворота ДР = 180—(Р1СК Ргэ) который спроектирована решетка относительный шаг 7 форма профиля угол вектора скорости на входе в решетку числа М и Ке. Концевые потери меняются под влиянием указанных факторов за счет изменений перепада давлений в направлении от вогнутой поверхности к спинке лопатки, толщины пограничного слоя на торцевых поверхностях и на спинке профиля, в особенности в диффузорной области на выходе из решетки. Например, при увеличении угла поворота потока в решетке растет перепад давления между вогнутой поверхностью и спинкой и соответственно растут концевые потери. При больших дозвуковых скоростях в решетках с суживающимися каналами при увеличении числа М утончаются пограничные слои и соответственно уменьшаются концевые потери энергии. Аналогично при увеличении числа Ке (в области низких Ке) концевые потери уменьшаются. [c.72]

Простейшей зеркальной осветительной системой является вогнутое сферическое зеркало. Эта система имеет ограниченное применение из-за большой сферической аберрации и, как следствие, больших потерь светопого потока. Угол охвата сферических зеркал до 110° и линейное увеличение р ==> - 5. Сферическое зеркало часто применяется как концентрический отражатель с помещением источника света в центр кривизны для более полного использования светового потока [c.312]

Простейшая зеркальная осветительная система — это вогнутое сферическое зеркало. Однако она имеет ограниченное применение из-за больиюй сферической аберрации, больших потерь световог9 потока и неравномерности освещенности. Сферические зеркала имеют угол охвата до 110° и линейное увеличение Р < 5. Сферическое зеркало часто применяют как концентрический отражатель, в котором источник света помещается в центр кривизны для более полного использования светового потока. [c.184]

Влияние толщины кромки на угол выхода потока (рис. 8-22) оказывается различным в зависимости от способа образования кромки. При подрезке кромки по способу / угол уменьшается с уменьшением Д. Подрезка вогнутой поверхности (по способу /I) приводит к увеличению по мере уменьшения Д. Спедует подчеркнуть, что эффективный угол, определяемый по формуле (8-36), как пра- [c.495]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...