Пар, влажность потоке

Рис. 1.27. Gnn/Gm в зависимости от приведенной скорости пара при различных значениях влажности потока (р= 1,3-н1,4 МПа) а — 1 — А —0,10- 0,12 б — 1 — - = 0,008+0,010 [c.44]

Увлажняют воздух паром, вдувая пар в поток воздуха. Теплосодержание, влагосодержание и относительная влажность воздуха увеличиваются, температура остается почти постоянной. [c.485]

Принято считать, что эрозию вызывают только сравнительно крупные капли. Однако, как показывают экспериментальные исследования, значительной эрозии подвержены элементы турбин и другое оборудование при больших скоростях потока и очень малых размерах капель м). Так, в частности, детальные исследования алюминиевых клиньев, установленных за соплом Лаваля, показывают значительный износ входного участка клина при числе М>2,5 и размерах капель йк 0 м. На рис. 8.17 представлен относительный унос массы алюминиевого образца в зависимости от расстояния б между образцом и срезом сопла и угла клина р. Влага образовывалась в сопле Лаваля в результате спонтанной конденсации пара. Начальная влага перед соплом отсутствовала. Влажность потока составляла примерно 4 %, а размер частиц м. Функция Ат (б) имеет максимум (кривая 1). Такой характер изменения Дто объясняется, по-видимому, влиянием скачков уплотнения, образующихся на срезе сопла и вызывающих значительное испарение капелек влаги. Кривая 2 на рис. 8.17 отражает влияние угла клина. При небольших р интенсивность головного скачка уплотнения мала угол контакта капель с поверхностью клина также невелик — соответственно незначительный износ образца. При больших углах p,>4 f наблюдается уменьшение уноса металла из-за роста интенсивности скачка уплотнения и увеличения доли испарившейся влаги [154]. [c.289]

Этот метод разработан применительно к низкому и среднему давлению и основан на определении секундных расходов сухого насыщенного пара Ос.п и влажного пара Ов.п при одном и том же давлении через калиброванное отверстие малого диаметра [5-5]. По замеренным величинам расходов влажность потока в месте отбора пробы определяется по формуле [c.147]

В ряде случаев при наладке котлоагрегата возникает необходимость отбора пробы двухфазного потока, в частности влажного пара. В данных условиях проба может считаться представительной, если влажность отобранной пробы равна средней влажности потока [c.162]

Величина влажности пара также влияет на режим отбора пробы. При малых влажностях (меньше 1 /о) снижается влияние расхода пробы на ее представительность. Отклонение влажности пробы от влажности потока при изменении расхода пробы в 2—3 раза (в большую или меньшую сторону от расчетного) не превышает 10—20%. [c.166]

Измерение степени влажности потока. Одна из важных задач исследования потока влажного пара — измерение локальной сте- [c.155]

Для ступеней, срабатывающих большие перепады, при небольшой начальной влажности потока баланс потерь будет иным. В этом случае основная доля потерь будет определяться переохлаждением пара и скачками конденсации. [c.347]

Для последних ступеней конденсационных турбин большой веерно-сти характерны срабатывание больших теплоперепадов, низкие значения чисел Рейнольдса, наличие начальной влажности потока пара. В таких ступенях влияние влажности будет неодинаковым в разных сечениях по высоте лопаток. Из треугольников скоростей (рис. 5-19) для периферийного и корневого сечений лопатки следует, что абсолютная скорость пара Сц и капелек влаги i2 в зазоре у периферии будет значительно меньшей, чем в корневом сечении. Из-за роста окружной скорости от корневого сечения лопатки к ее вершине происходит также увеличение абсолютных значений и углов относительной скорости и Pi2, в результате чего тормозящее действие капель влаги и потери от влажности возрастают. На выходе из ступени в абсолютном движении капли влаги имеют значительно большую закрутку, чем поток пара, что также приводит к дополнительным потерям энергии. Особенно [c.111]

Как уже отмечалось в предыдущих параграфах, с ростом начальной влажности потока существенно растет и реактивность ступени р. От правильного расчета степени реакции зависит надежность определения расходных характеристик турбины, осевых усилий в ней и других параметров, важных при проектировании турбин. В том случае, если ступень рассчитана для работы на перегретом паре, а используется в двухфазной области состояний/ [c.121]

Методы калориметрии применяются при исследовании парожидкостных потоков и основаны на измерении количества теплоты, необходимой для превращения смеси в пар или жидкость. На рис. 12.1 приведена схема калориметра ЦКТИ, который использовался для определения влажности пара в проточной части турбины низкого давления. Влажный пар отсасывается через заборное устройство, высушивается в первом нагревателе и перегревается во втором. Температура пара перед нагревателями и после них измеряется термопарами. Количество теплоты, отдаваемой первым и вторым нагревателями, [c.240]

Емкостным методом определяется средняя в пределах размеров датчика толщина пленки. При достаточно малых размерах датчика возможно измерение локальных значений б. Разрешающая способность емкостного метода определения толщины пленки в интервале значений б = 0ч-15 мм составляет 10 мм. Значительное влияние на показания емкостных датчиков оказывают температура потока и влажность газа (пара) над пленкой. Это влияние учитывается специальными поправками, определяемыми с помощью тарировочных опытов. [c.253]

Введение поправки 5 не требует новой измерительной информации, поскольку сигналы поверхностных термопар /ц н 21 дают возможность определить величины рц и Р21. а парциальное давление пара в набегающем потоке воздуха Ро определяется с помощью отсосного психрометра, который необходим для измерения температуры и относительной влажности воздуха. Некоторое усложнение (6.7) по сравнению с (6.5) практически не увеличивает рабочего времени вычислительной машины при обработке экспериментальных данных. В память ЭВМ вводят известную, зависимость р ( ). [c.132]

Потери энергии в решетках возрастают при течении влажного пара вследствие увеличения трения в водяной пленке, разгона капель, трения между фазами, увеличения кромочного следа и дополнительного завихрения потока по концам лопаток. Потери на влажность обычно выделяются особо и будут рассмотрены отдельно. [c.107]

Работа всех или большинства ступеней в области влажного пара. В целях уменьшения потерь от влажности применяют различные методы сепарации. Наиболее широко используется периферийная сепарация, когда капли влаги, находящиеся в закрученном потоке или на поверхности рабочих лопаток, центробежной силой отбрасываются к периферии и по специальным канавкам отводятся из турбины. [c.156]

Таким образом, влажность пара определяется количеством капель, забрасываемых на высоту, где расположены пароотводящие каналы, и вынесенных потоком из парового пространства транспортировкой. При больших высотах парового пространства основное влияние на унос капельной влаги оказывает транспортировка, при малых — заброс. Однако соотношение между забрасываемой и транспортируемой влагой существенно зависит от скорости потока (паровой нагрузки). [c.109]

Рассматриваемые зависимости получены в условиях, когда отделение пара от жидкости происходит в барботажном слое, поэтому ими можно пользоваться для расчета влажности пара в аппаратах, где пароводяной поток подводится в водяной объем сепаратора <под уровень). Когда поток вводится в паровой объем аппарата, т. е. над уровнем, по данным исследования [121], унос зависит не [c.128]

Влажность пара понижается различными методами. Если кинетическая энергия потока, поступающего в водяной объем парогенератора (парового котла), велика и не может быть погашена слоем воды, расположенным над пароподводящими трубами, в водяном [c.132]

У вогнутой поверхности лопаток потери сохранялись на том же уровне, как и для перегретого пара. Потери на разгон пленки были невелики, несмотря на ее волновой характер. Существенный рост потерь энергии от влажности пара отмечался также в ядре потока. [c.221]

Результаты измерений дисперсности в ядре потока на среднем диаметре за направляющим аппаратом на расстоянии хорды при небольшой начальной влажности показали очень малый средний размер капель (диаметром меньше 1 мк). Это указывает на то, что значительная часть мелкодисперсной фазы увлекается потоком пара и проходит через ступень, не соприкасаясь со стенками. Дисперсность измерялась методом рассеяния под малыми углами. За исследуемой ступенью устанавливался сконструированный и изготовленный прибор, позволяющий производить измерения в паровой среде. [c.225]

Паросушители применяют для уменьшения влажности пара (1ч,о отсепарированной влаги повышает температуру перегрева пара на 8° С и увеличивает экономичность паровоза на 10/о). Наиболее простым паросушителем является сетка с отбойным листом, одним из совершенных — паросушитель Шелеста (фиг. 79), состоящий из воронки /, колпака 2, пароотводной трубы 5 и дренажной трубки 6, соединяющей сборник 5 с водой котла. Поверхность 4, наклонённая к оси воронки под некоторым углом, служит для отражения частиц пара, вследствие этого повышается давление пара в сборнике 5 и понижается уровень воды в трубке 6. Таким образом устраняется возможность уноса отсепарированной воды пульсирующим потоком пара и понижения давления в сборнике 3, связанного с подсосом воды [c.286]

Попытка теоретического исследования движения конденсата по поверхности лопаток рабочего колеса при ряде упрощающих предположений предпринята Милиесом [Л. 122]. Вследствие отбрасывания конденсата по поверхности лопаток рабочего колеса распределение влаги по высоте лопатки за рабочим колесом оказывается весьма неравномерным. Большая часть влаги сосредоточивается вблизи периферии лопатки. Типичная картина распределения влажности потока пара за рабочим колесом турбинной ступени представлена на рис. 7. Эти данные получены на экспериментальной турбине кафедры паровых и газовых турбин МЭИ В. А. Головиным и Ф. В. Кази Нцевым. Исследованная ступень представляла собой модель последней ступени турбины ПВК-200 (/р,к = 209 мм и d p/ p.K = 2,8). Распределение влажности по высоте лопатки изме- [c.9]

В кориусных КИПЯЩИХ реакторах с естественной циркуляцией особенно возрастает взаимосвязь сепарационных, гидродинамических и теплообменных процессов. Здесь возникают в основном две проблемы получение пара с минимальной степенью влажности и снижение количества пара, уносимого потоком циркулирующей воды в опускную систему. [c.323]

Основной поток влажного пара, поступающий в СПП, имеет степень сухости X 0,92 0,93. Вероятно, что значительная часть воды сосредоточена в пленке, которая течет по стенке паропровода. Измерения влажности пара (ИВП) непосредственно на входе в сепарационные пакеты с помощью ИВП-2 также подтверждают тот факт, что практически во всем диапазоне нагрузки турбины N <<150 МВт) степень сухости пара не превышает значений 0,925. Однако была отмечена большая неравномерность распределения влажности пара по пакету и особенно по окружности на входе сепаратора. Так, напрмер, в зоне, близкой к входу пара, влажность пара значительно превышала максимальней предел измерений ИВП, т. е. У > 0,93. [c.342]

Рост переохлаждения пара AT=Ts—Tn.n вдоль потока приводит к уменьшению критического радиуса зародыша, к интенсификации процесса ядрообразования, и, начиная с некоторого момента (точка I иа рис. 2-1), число возникающих в единицу времени ядер J становится столь значительным, что распределение статического давления ц температуры пара начинает отклоняться от соответствующих параметров при предельно неравновесном процессе расширения. В точке 2 достигается предельное переохлаждение потока АТи, скорость ядрообразования I начинает уменьшаться. Суммарная поверхность капель оказывается столь значительной, что при данном переохлаждении потока начинается бурная конденсация пара. Давление и температура двухфазной среды резко возрастают. Переохлаждение пара уменьшается и в точке 3 становится практически равным нулю. Степень влажности потока у достигает практически равновесной (диаграммной) степени влажности г/д. Суммарное количество капель остается с этого момента постоянным, и дальнейшая конденсация происходит только лишь на зтих каплях. [c.22]

С изменением толщины кромки меняется и угол выхода потока с увеличением Л кр углы выхода потока уменьшаются и тем интенсивнее, чем ниже начальная влажность потока (рис. 4-14,6). Следует отметить, что влияние толщины кромки на угол выхода потока оказывается качественно различным в зависимости от способа изменения толщины кромки. Уменьшение толщины кромки в наших опытах осуществлялось способом подрезания вогнутой поверхности профиля, что приводит к росту углов выхода потока [Л, 34]. Данные измерений угла ai в области перегретого пара методом тра-версирования потока пневмометри-часкими угломерами удовлетвори- [c.93]

На фиг. 2-20 представлена колонка, на которой в МО ЦКТИ проводились исследования влияния солесодержания на нагрузку зеркала испарения, а также набухания и сепарации пара. Влажность пара определялась дросселированием всего потока пара после колонки, что в значите.чьной мере повышает точность определений, так как уменьшает влияние потери тепла в окружающую среду, и по выносу С1-иона по убыли его в водяном объеме. Паровые пузыри в этой колонке могли иметь оболочки то.яько за счет водяного содержимого, концентрация. хлоридов по высоте которого не могла различагься однако, как это следует из фиг. 2-21, значения коэффициентов выноса и влажности пара совпали лишь для относительно больших влажностей, особенно при высоком давлении. В области относительно больших значений влажности пара (ш>0,2% при 36 ата н ш > 0,06% для 9,2 ата) совпадают не только характер зависимости влажности пара и коэффициентов выноса от нагрузки, но и абсолютные значения этих величин. [c.27]

Т у м а н. Энергичное испарение с поверхности резервуаров, особенно в соединении с парами, прорывающимися сквозь толщу водного слоя из отверстии дырчатых змеевиков, характеризуется образованием больших количеств пара над зеркалом испарения. Этот пар, смешиваясь с подтекающим воздухом, создает восходящий к перекрытию помещения ток воздуха, аналогичный конвекционному току. Восходящий ток состоит из смеси воздуха с мельчайшими капельками сконденсировавшегося пара, придающего току воздуха характерную окраску. При обширных и достаточно высоких помещениях и не особенно мощном парообразовании видимые потоки тают , не доходя до перекрытия, и, растворяясь в воздухе помещения, повышают его влажность. Это испарение нек-рых частиц тумана совершается за счет тепла восходящего потока, что вызывает новое образование тумана и т. д. Темп-ра воздушного потока, измеренная на расстоянии 0,05 м от зеркала испарения, показывает ок. 35—40°, тогда как на расстоянии 5—6 м ок. 33°. Учет тумана количество тумана м. б. учтено из баланса тепла в процессе, происходящем над зеркалом испарения. Количество тепла, приносимое паром и выделяющееся при конденсации его, плюс количество тепла, заключающееся в под текающем воздухе с растворенными в нем парами, равно количеству тепла смеси воздуха с растворенным в нем паром плю количество тепла в конденсате. Расп ространени а тумана по помещению в зависимости от энергичности парообразования на поверхности резервуара и от темп-ры выделяющегося пара видимый поток, состоящий из смеси тумана с насыщенным воздухом, устремляется кверху с большей или меньшей скоростью. Этот поток окружается прозрачным восходящим током воздуха, подогреваемым диффундирующим в него паром и вместе с этим получающим повышенную влажность. Мощные потоки, достигая перекрытия, распыливаются в верхней зоне, заполняют ее и, охлаждаясь вблизи поверхностей, ограничивающих помещение, дают новые туманообразования, заполняющие помещение до нижней зоны включительно. Темп-ра капелек тумана при этом выравнивается с темп-рой воздуха. Влажность в помещениях весьма значительна , бывают случаи, когда она превышает 90% при темп-ре нижней зоны около 29—30°. Задача, предъявляемая вентиляции, м. б. сформулирована трояко 1) полное обестуманивание помещения и создание в нем нормальной влажности [c.92]

Потери механической энергии потока от трения диска переходят в теплоту, которая подводится к потоку в камере за ступенью, повышая энтальпию пара. Аналогично потери от парцнальности и от влажности пара также переходят в теплоту, которая передается потоку при пониженном давлении. Механизм повышения энтальпии пара за ступенью за счет утечек пара связан со смешением потока протечки с основным потоком, проходящим через лопатки ступени. Энтальпия пара утечек за ступенью равна энтальпии пара основного потока перед ступенью, так как процесс в уплотнениях аналогичен процессу дросселирования. Поэтому в результате смешения протечки с основным потоком за ступенью энтальпия пара за ступенью увеличивается на А Ну. Таким образом, теплота потерь АН , АН , А Ну, АН сообщается потоку пара за ступенью, повышая его энтальпию. Значения АН, , АН , АНу, АН при построении процесса расширения пара в ступени откладываются в Л, -диаграмме на изобаре Р2 (рис. 3.31). Для промежуточной ступени, когда используется энергия выходной скорости в последующей ступени, потери энергии с выходной скоростью [c.102]

При наличии градиента влагосодержания в коллоидном капил-ляриопористом теле влага будет перемещаться от мест с большей влажностью к местам с меньшей влажностью. Перемещение влаги будет происходить как в виде пара, так и в виде жидкости. Плотность потока жидкости и пара, проходящих через единицу поверхности, перпендикулярной направлению перемещения, в единицу времени, пропорциональна градиенту влагосодержания коллоидного капилляриопористого тела [c.504]

При варке ветчины паро-воздушной смесью в производственной термокамере тепловые потоки меньше, чем при варке водой, и изменяются скачками из-за неудовлетворительного перемешивания пара и воздуха. Данные одного из опытов при температуре смеси 80...82°С представлены крестиками для сравнения с кинетикой теплоподвода при варке водой на рис. 7.12. Отсутствие четкой закономерности в изменении теплопритоков здесь указывает на необходимость принятия специальных мер по перемешиванию паровоздушной смеси и поддерживанию ее влажности такой, чтобы температура поверхности формы все время оставалась ниже точки росы. [c.166]

W — относительная скорость пара (газа) в рабочем колесе турбомашины, м/с скорость среды в теплообменном аппарате, м/с. д — координата, см, м степень сухости У — скоростная характеристика турбины у — координата прогиб, м степень влажности Z — число лопаток, ступеней, камер сгорания, ходов а — угол потока в абсолютном движении,. . . коэффициент линейного расширения, I/К .коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -К) коэффициент избытка ноздуха Р — угол потока в относительном движении,. . . степень -пв и-жения давления в решетке различные коэффициенты у — угол,. . . ° [c.5]

Как уже отмечалось, наличие влаги в потоке приводит не только к снижению экономичности турбины, но и к уменьшению срока службы облопатывания, поэтому влажность пара на последних ступенях ТНД не должна превышать 10—12 %. Для улавливания сепарируемой влаги периферийные участки последних ступеней выполняют соответствующим образом (см. рис. 2.32), что позволяет уменьшить влажность пара на 30—50 %. [c.141]

Распределение давления в потоке с большой начальной влажностью (уо = 0,70) имеет существенно другой характер. При малом противодавлении (ва = 0,15, кривая 3) давление вдоль сопла снижается монотонно и всюду больше, чем при расширении более сухой смеси. Поток дозвуковой и скачка конденсации и уп-лотненпя не наблюдается. При значительном противодавлении (8а = 0,53, кривая 4), возмущение из выхлопного бака распространяется вверх но соилу и давление всюду возрастает еще больше по сравнению с течением пара, а расход падает. [c.263]

Расчеты показывают, что для труб диаметром 40—60 мм и выше (т. е. при условиях, для которых предназначалась формула Рамзи-на) значения ш"оср, рассчитанные по зависимостям (1.69) и (1.70), совпадают, когда степень сухости пара д =0,985- 0,990. Из этого следует, что формула Рамзина действительна для потоков небольшой влажности (ш = 1,0-ь 1,5%). Экспериментальные данные, под-тверждаюш,ие справедливость формул (1.69) и (1.70) для интервала влажностей до 0,8—1,0%, пока отсутствуют. [c.44]

KHTiapa над зеркалом испаренйя жалюзийный сепаратор устанавливается для того, чтобы отделять от потока часть влаги. На рис. 4.7 приведены кривые, устанавливающие зависимость влажности пара от напряжения сепарационного объема, построенные для свободного сепарационного объема и при наличии сепаратора. Зависимости построены по данным, полученным на воздуховодяном стенде имитирующем работу испарителя. В исследовании сепаратор располагался на различных расстояниях от зеркала испарения, однако нижнее расположение его было выбрано таким, чтобы жидкость и отдельные струи не достигали жалюзи. [c.113]

Многие детали машин и установок работают при циклическом нагружении в атмосфере паров различного состава и влажности. В ФМИ АН УССР применительно к машине типа НУ разработано устройство (рис. 140) [36], состоящее из герметичной камеры /. В ванночке 2 находится сред , разогреваемая нагревательным устройством 3, регулируемым электроконтактным термометром 4 с пульта 5. Поток влажного воздуха подается вентилятором 6, установленным в обечайке 7, по направлению к диффузору 8 на рабочую часть образца 9, который вращается в резиновых сальниках 10. запрессзванных во втулках боковых стенок камеры It. Шлангом 12 поток влажного воздуха возвращается к вентилятору, для слива коп- [c.254]

Н2О (пар) 0,03 (средний). Температура опыта 60 —65°С, сксрссть потока газа 16 м/с. По выходе из нагнетателя содержание НаБО (капли) — 0,005 — 0,007 г/м . Относительная влажность 0,06 — 0,22 %, длительность испытаний 2000 ч. [c.41]

Увлажняют воздух в термовлаго-камерах, пропуская подогретый воздух над открытой поверхностью воды. Для более интенсивного увлажнения разбрызгивают воду в потоке воздуха, при этом вода испаряется и, следовательно, температура понижается. Влагосодержание и относительная влажность воздуха увеличиваются. Положительная разность температур капель воды и воздуха вызывает теплообмен, сопровождающийся повышением температуры влажного воздуха. Полное теплосодержание смеси увеличивается по сравнению с начальным благодаря теплу, перенесенному в воздух вместе с водяным паром. [c.485]

Поток за решеткой траверсировался по шагу экранированными трубками и трубками со специально обработанными концами. Степень влажности пара определялась прибором, специально разработанным для этой цели в ЛПИ [1 ]. Дисперсность влаги перед решеткой измерялась методом рассеяния под малыми углами [2]. [c.219]

Задание на проектирование. В состав задания на проектирование включаются следующие сведения а) годовая производственная программа подлем ащих высушиванию пиломатериалов с распределением по породам древесины, размерам (толщина, ширина, длина) и назначению б) данные о начальной (до высушивания) и конечной влажности пиломатериалов в) данные о возможности получения пара для проектируемых сушильных камер, характеристика и параметры пара (давление, температура, влажность), а также стоимость 1 m пара (пар требуется сухой, насыщенный, нормальное давление пара в точке ввода в сушильную камеру должно составлять i—4 ати г) генплан предприятия, данные о грунтах, уровне грунтовых вод, режиме их колебаний и т. д. Если сушильная камера проектируется внутри производственного цеха, то в распоряжении проектировщика должны быть подробные строительные чертежи цеха с обозначением технологических потоков и рабочих мест. [c.254]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...