Торможение изоэнтропийное

Рассмотрим течение рабочего тела в конфузорном канале, образованном направляющими лопатками, при его расширении от давления ро до давления р . Скорость на входе в канал Сц. Начальное состояние рабочего тела на диаграмме s—i (рис. 3.2, а) определяется пересечением изобары с изотермой (точка А). Параметры торможения определяются точкой Л. Состояние рабочего тела на выходе из канала при изоэнтропийном течении характеризуется точкой В, лежащей на пересечении изоэнтропы (вертикальной линии, проведенной из точки А) и изобары р . При течении с трением без теплообмена с внешней средой работа сил трения эквивалентно переходит в теплоту, в результате чего энтальпия ц на выходе из канала (точка С) по сравнению с изоэнтропийным течением будет больше на величину потерь q = Для нанесения на диаграмме s—i адиабатного процесса расширения (линия АС) необходимо предварительно определить потери q . [c.89]

Изоэнтропийный перепад энтальпий по параметрам торможения [c.256]

Процесс торможения потока в диффузоре отклоняется от изоэнтропийного течения вследствие вязкости среды и сопровождается тепловыделением, эквивалентным работе трения. Количество тепла, выделившегося на элементарном участке, отнесенное к местному изменению кинетической энергии, назовем коэффициентом диффузорной потери [c.223]

Текущее значение энтальпии можно представить как сумму величины энтальпии, отвечающей изоэнтропийному сжатию от начального состояния на входе в диффузор до текущего давления, и тепловыделения при изобарном торможении до рассматриваемого состояния i = + TAs. Выше мы имели [c.225]

Очевидно, что в обратимом процессе (fi = 0) характер изменения профиля диффузора для влажного пара должен быть таким же, как и в случае изоэнтропийного торможения совершенного газа в дозвуковой области w < а) диффузор должен расширяться торможение же сверхзвукового потока требует уменьшающихся проходных сечений. [c.228]

Полные параметры переохлажденного пара, а также тумана определяются, как обычно, исходя из изоэнтропийного процесса торможения потока. Полная энтальпия [c.37]

Пьезометрические трубки. Трубка полного давления дает точные показания при обтекании однородным потоком ее носика. Перед ним происходит почти изоэнтропийное торможение. Знание показателя изоэнтропы и числа М позволяет вычислить динамический напор. [c.152]

Устройство работает следующим образом. На крайние узловые точки 1 я 3 подаются соответственно максимальный и минимальный потенциалы. На регулируемых компенсационных сопротивлениях R1 и R2 устанавливаются падения напряжения, соответствующие повышению энтальпии при изоэнтропийном торможении потока перед рабочими лопатками, которые определяются расчетом. По замерам потенциалов в точках 2и 4 определяется энтальпия за соплом и в передней камере диска, а по силе тока, замеряемой в цепях,— расходы пара через соответствующие элементы ступени. [c.218]

Если процесс в потоке изоэнтропийный и не производит никакой работы, то давление торможения является для всех сечений одинаковым [c.13]

По параметрам полного изоэнтропийного торможения. По статическим параметром в диаграмме i—s. [c.292]

При полном изоэнтропийном торможении вся кинетическая энергия газового потока обратимо переходит в тепло, т. е. состоянию торможения отвечает скорость с=0. [c.20]

Основные соотношения между статическими параметрами и параметрами изоэнтропийного торможения потока [c.21]

Следует иметь в виду, что при установлении зависимости давления (и плотности) от скорости потока используется уравнение изоэнтропы, и поэтому под р и Ро понимают параметры изоэнтропийного торможения. Необходимо подчеркнуть, что при определении параметров торможения не имеется в виду реальное торможение потока. Параметры торможения формально вычисляются в данной точке потока (в том числе вязкой жидкости) по соответствующим уравнениям. Поясним сказанное с помощью х-диаг-раммы (рис. 3.3). Пусть известны параметры потока в точке I. Параметрам изоэнтропийного торможения соответствует точка О. Энтальпия и температура (теплоемкость считаем постоянной) [c.36]

На рис. 5.20 приведена г 5-диаграмма, на которой точка 7 соответствует состоянию до скачка, а точка 2 — после скачка. Процесс в скачке условно изображен пунктирной линией. Точка О соответствует параметрам изоэнтропийного торможения перед скачком, а точка О — после скачка. Температура торможения остается постоянной на основании уравнения энергии, а давление изоэнтропийного торможения после скачка ниже, чем перед скачком. Отрезок А/г изображает кинетическую энергию, которая перешла в теплоту из-за наличия потерь. Можно показать, что для слабых скачков приращение энтропии является величиной третьего порядка малости по сравнению с приращением давления [c.119]

Введем теперь одномерный изоэнтропийный поток, который имеет те же параметры торможения, что и реальный поток перед решеткой. Пусть в сечении 2—2 идеальный поток направлен под углом, равны.м среднему углу ч статическое давление его равно среднему давлению в реальном потоке р.,. [c.229]

Типичное распределение давления торможения за решеткой показано на рис. 9.2, а, соответствующие параметры отмечены также в 5-диаграмме (рис. 9.2, б). В зоне кромочных следов наблюдается уменьшение полного давления, так как при том же статическом давлении там меньшие скорости, чем в основном потоке. Здесь ро — давление торможения перед решеткой — давление торможения за решеткой 01 — изоэнтропийный процесс расширения 02 — действительный процесс расширения для какой-либо струйки. [c.231]

Вдоль поверхности тока предполагается изоэнтропийный закон изменения плотности, хотя для различных поверхностей тока давление торможения в общем случае может быть и различным. [c.254]

Здесь 0 — энтальпия торможения перед решеткой — энтальпия после изоэнтропийного расширения до данного давления Г] — коэффициент полезного действия решетки. [c.258]

Предельным случаем является торможение потока вдоль плавной вогнутой стенки, в каждой точке которой поток испытывает отклонение на малый угол d6 (рис. 5.16,6). При этом у стенки образуется волна сжатия, состоящая из бесчисленного множества слабых волн уплотнения. Движение газа через такую волну сжатия совершается при постоянной энтропии. Однако плавное изоэнтропийное торможение здесь может происходить только в слое газа, прилегающем к стенке. В результате пересечения характеристик уплотнения на некотором расстоянии от стенки, зависящем от скорости набегающего потока, возникает криволинейный скачок переменной интенсивности. Поток за скачком вихревой, так как скорости в разных точках за линией ВК различны. [c.137]

Для расчетов одномерных потоков в каналах вводят параметры полного торможения потока в данном его сечении. Параметрами полного торможения потока в каком-либо сечении называют фиктивные параметры, которые достигаются при полном изоэнтропийном торможении потока от состояния в этом сечении до нулевой скорости. [c.43]

В этих уравнениях величины р,Ъ,Т, к — давление, удельный объем, температура и энтальпия полного торможения для сечения, в котором значения скорости и энтальпии равны соответственно с и Л. Из соотношений (2.15) следует, что температура Г и энтальпия А для идеального газа для любого сечения потока неизменны по значению произведение р V также постоянно вдоль потока, однако в отдельности давление полного торможения р и удельный объем полного торможения V постоянны для всех сечений только при изоэнтропийном течении. При течении с потерями энергии (диссипацией механической энергии потока), как [c.43]

Располагаемая энергия решетки определяется как разность энтальпии полного торможения перед решеткой (для рабочей решетки энтальпии полного торможения в относительном движении) и энтальпии в потоке за решеткой при изоэнтропийном течении для сопловой решетки располагаемая энергия [c.68]

Изоэнтропийный теплоперепад ступени по параметрам торможения Нд, кДж/кг [c.103]

Рассмотрим далее изоэнтропийное течение рабочего тела в диффузоре. Считаем, что заданы параметры потока р , v , скорость на входе в канал и давление р дНа выходе из него. Известным также является расход. Определяем заторможенные параметры. Задавшись законом возрастания давления р вдоль оси диффузора, найдем по уравнению, аналогичному (3.51), уменьшение скорости, а по уравнению, аналогичному (3.58), изменение плош,ади поперечного сечения канала вдоль оси. При использовании газодинамических функций принимаем желательный закон изменения вдоль канала приведенной скорости X или функции р (к) и по таблицам определяем функцию расхода q ( ), а затем, воспользовавшись уравнением, аналогичным (3.49),— площадь поперечного сечения в соответствуюш,ем месте канала. Как показывают основные уравнения, при дозвуковой скорости потока на входе в ди зфузор канал будет расширяющийся. Если входная скорость превышает скорость звука, диффузор для изоэнтропийного процесса сжатия имел бы суживающуюся-расширяющуюся форму. При этом в горле устанавливались бы критические параметры. Таким образом, для изоэнтропийного процесса сжатия диффузор мог бы рассматриваться как обращенное сопло Лаваля. Однако плавное изоэнтро-пийное торможение сверхзвукового потока до дозвуковых скоростей невозможно. При таком торможении обязательно возникают скачки уплотнения. Прямой отсоединенный скачок уплотнения может возникать перед входом в диффузор. Поток за таким скачком дозвуковой, поэтому диффузор в этом случае должен быть расширяющимся каналом. Сверхзвуковые диффузоры могут иметь и более сложную форму. [c.96]

Возрастание местной скорости звука в ускоряющемся изоэнтропийном потоке и наличие максимума отмечается лишь при тех температурах торможения, которым соответствует ниспадающая ветвь кривой а = f (Т). В тех же случаях, когда температура пара на входе в канал равна или меньше температуры, отвечающей максимуму критической скорости, местные значения а при разгоне изоэнтропий-ного потока монотонно убывают. Между тем выше было [c.78]

Характер изменения величины г в зависимости от отношения энтальпий io/is is — энтальпия насыщенного пара, соответствующая изоэнтропийному расширению от состояния торможения) можно видеть на рис. 10-1,6. При Уо % температура стенки близка к температуре насыщения в этом случае создаются условия, необходимые для формирования пленки. Следовательно, при указанной влал<ности структура двухфазного пограничного слоя меняется непосредственно на стенке движется жидкая пленка, над которой располагается парокапельный участок слоя с переменной концентрацией жидкой фазы. [c.277]

Здесь -к. п. д. ступеней на перегретом и влал ном паре, подсчитанные по параметрам торможения Я" и Я(, — изоэнтропийные теплоперепады от начала процесса до линии насыщения и до конечного давления за отсеком уг — конечная влажность. Как видно из рис. 5-22,а, минимальное влияние влажности обнаружено при испытании последней ступени, что объясняется преобладанием в ней мелкодисперсной влаги и большими срабатываемыми теплоперепадами. Максимальные потери от влажности получены для первых трех ступеней отсека. В опытах обнаружено значительное влияние частоты вращения турбины на коэффициент а. Интенсивный рост потерь наблюдается в зоне п> >8 000 об мин, что соответствует окружным скоростям на среднем диаметре последней ступени ы> >300 м1сек. [c.114]

Представлены только начальной п конечной точками процесса. Если поток за скачком нзоэнтропийно затормозить, то состояние полного торможения характеризуется точкой О2, в которой легко находится значение ро2- Предоставив теперь потоку возможность изоэнтропийно расшириться до давления перед скачком, можно установить его состояние в точке Е 2. Скорость газа при этом вычисляется по уравнению энергии [c.134]

При рассмотрении основных особенностей газового потока (см. гл. 3) было установлено, что при пстечении через суживающиеся сопла скорость газа не может быть больше местной скорости звука, следовательно, расширение в таких соплах осуществляется до давлений, больших или равных критическому. Поэтому суживающиеся сопла применяются для создания потоков газа дозвуковых и звуковых скоростей. Расчет таких соил сводится к определению размеров выходного сечения по заданным расходу газа и скорости истечения и к определению формы сопла. Те 1ение газа в сопле принимается адиабатическим. Обозначив, как и раньше ( 3.1), параметры полного торможения Ра, То п ро, а статическое давление в выходном сечении ра, можно определить скорость изоэнтропийного 1гстечения в выходном сечении сопла Fi по формуле [c.205]

Рассмотрим простейшую схему течения в коническом диффузоре, изображенную на рис. 10.1,а. Здесь короткий входной конфузор обеспечивает почти изоэнтропийное расширение потока от параметров полного торможения рог и tai до параметров ри ti, pi во входном сечении диффузора. Будем считать поле скоростей в этом сечении равномерным. При движении жгадкости в расширяющейся части канала за счет действия вязких сил в выходном сечении устанавливается неравномерное распределение скоростей 2i и плотностей р2, но поскольку значения Ь п = Сп1о-г1 сравнительно малы, плотность в сечении 1—1 допустимо считать постоянной. При дозвуковых скоростях давление р2 также постоянно по всему выходному сечению. [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...