Угол атаки лопатки

Угол атаки лопатки 43, 45, 48, 49, 196, 204 [c.348]

Определяем дополнительный угол атаки лопатки для на-/ хождения угла наклона лопатки [c.398]

В отдельных местах, особенно там, где опасно накопление пыли, на внутренней поверхности криволинейных лопаток допускают некоторое ухудшение распределения скоростей и заменяют криволинейные направляющие лопатки прямыми пластинками. Число, ширину (равную хордам криволинейных лопаток) и расположение этих пластинок определяют по тем же формулам, что и для направляющих лопаток. Пластинки предпочтительнее размещать равномерно по сечению. Угол атаки пластинок а л 85°. [c.49]

Направляющие лопатки в колене обладают тем недостатком, что при значительном отклонении их угла атаки от оптимального значения они сами могут стать причиной одностороннего отклонения потока в ту или иную сторону. В данном случае оптимальный угол атаки лопаток а.-, 48°. Примерно такой угол принят в варианте 1-3, для которого распределение скоростей по всему сечению рабочей камеры получено практически равномерным (Л4к 1,05), [c.224]

Решетка лопаток (или профилей) рабочего колеса показана на рис. 5.7. Геометрические величины, характеризуюш,ие решетку профилей рабочего колеса, во многом аналогичны таким же для сопловой решетки. Поэтому их рассматривают шаг решетки t — как расстояние между соседними лопатками (при этом для круговой решетки различают шаг решетки на входе и выходе t ) ширину решетки В — как размер ее в направлении оси [под осью понимается прямая, перпендикулярная линии, соединяюш,ей соответственно точки лопаток на входе (передний фронт решетки) или на выходе (задний фронт решетки)] хорду профиля Ь — как расстояние между концами средней линии лопатки входной и выходной установочные углы 2л — как углы между соответствующим фронтом решетки и касательной к оси лопатки (средней линии) на входной и выходной кромках установочный угол ауст — как угол между хордой профиля и фронтом профиля углы входа и выхода потока и рз — как углы между соответствующим фронтом решетки и направлением скорости Б относительном движении на входе и выходе угол изгиба профиля — как 0 = 180 — (Pi + Ргл) угол поворота потока в решетке — как В = 180 — (Pi + Ра) угол атаки i — как угол между вектором скорости на входе в решетку в относительном движении Wj и касательной к средней линии (оси) профиля на входной кромке (i = р1л — Pi)i угол отставания потока — как б = Ра — Ргл относительный шаг решетки — как t = t/b высоту решетки /р — как расстояние между ограничивающими поток поверхностями в направлении, ортогональном направлению течения и фронту решетки. [c.96]

Коэффициент ф определяем по фиг. 13. Таким образом находим относительную скорость входа в рабочие каналы. Для определения геометрического угла входа следует определить для небольших высот лопаток угол входа, приняв во внимание периферийную скорость лопатки. Построив треугольник скоростей для периферийного сечения, находим угол который больше Pi. Угол примем за геометрический угол входа. Для среднего расчетного сечения, следовательно, будет положительный угол атаки [c.63]

На фиг. 166 представлена зависимость между углом атаки и скольжением для плоских радиальных лопаток. Из этой фигуры следует, что область скольжения 0,085—0,04, т. е. область, где особенно важно получить увеличение z, соответствует углам атаки от 10 до 56°, т. е. наиболее резко падающей ветви кривой г=/(ф). Значит, если удалось создать такую профилировку, при которой углы атаки стали бы больше, а напор, развиваемый насосом, не упал, то стало бы возможным достичь увеличения коэффициента момента гидромуфты. Если образующая поверхность лопаток параллельна оси вращения гидродинамической муфты, то наибольший угол атаки при прочих равных условиях получится при радиальных лопатках колес. [c.279]

Рис. 4.42. К объяснению влияния поворота лопаток ВНА на угол атаки в рабочих лопатках первой ступени компрессора

Вибрационный двухвальный смеситель типа ДВС-Н состоит из следующих основных узлов (рис. 2.2.16) корпуса 1 овальной формы двух валов 6 с лопатками 7 сварной рамы 2, пружинных амортизаторов 5 вращающегося вала 4 с дебалансом противовеса 3. Валы вращаются навстречу друг другу. Одна часть лопаток, закрепленных на валах, имеет угол атаки 90°, а другая - 45°. Первые лопатки перемешивают материал, а вторые продвигают смешиваемые компоненты вдоль корпуса смесителя к выпускному штуцеру. Валы б приводятся во вращение с частотой 150...200 мин" от электродвигателя через редуктор, выходной вал которого соединен с одним из лопастных валов резиновой муфтой. Второй вал имеет привод от первого вала через зубчатую пару. Вал 4 приводится во вращение либо от самостоятельного электродвигателя, либо от электродвигателя, вращающего лопастные валы, с помощью клиноременной передачи. [c.148]

На фиг. 17 показано установившееся течение. На фиг. 18 изображены линии тока, которые возникают, когда область отрыва начинает увеличиваться. Если условия течения соответствуют фиг. 18, то направляющие лопатки оказываются под нагрузкой, так как приобретают некоторый угол атаки вследствие изменения направления линий тока. Под действием этих нагрузок основной ноток поворачивает к области, в которой начался отрыв при этом 1Ре увеличивается. Так как усиление неравенства спо- [c.183]

Угол установки лопатки 9 определяется как сумма угла притекания относительно скорости Шо, т. е. угла р и угла атаки а, т. е. [c.44]

Если угол атаки ац возрастает до значений, превышающих угол а р, то вследствие изменения знака производной d y da работа Ьа станет положительной. Это означает, что положение статического равновесия неустойчиво — аэродинамические силы раскачивают лопатку. Такое положение может возникнуть в компрессоре при существенном уменьшении расхода воздуха через ступень, когда возникает явление помпажа. Следовательно, при [c.279]

Рис. 47. Зависимость подъемной силы Р, действующей на лопатку, от угла атаки кр критический угол атаки

Чтобы соблюсти условие радиального равновесия частиц газа межлопаточном канале и выдержать оптимальный входной угол атаки, профиль лопатки должен меняться по высоте решетки, т. е. лопатка должна иметь закрутку. Существует несколько Методов закрутки лопаток. Обозначим Са — осевая составляющая абсолютной скорости потока — окружная составляющая абсолютной скорости потока г — радиус изгиба профиля лопатки (переменный по высоте) — коэффициент потери полного давления в сопле Re — радиус кривизны линии тока в осевом сечении ф — скоростной коэффициент потерь в сопле. [c.215]

Реактивные дозвуковые лопатки турбин. Их можно профилировать методом, аналогичным профилированию лопаток сопловой решетки посредством изгиба аэродинамических профилей, рассмотренных ранее (см. рис. 14.54). При этом угол атаки APi=0 —( —8°), угол изгиба 0= 180°—(Pi + P2n)> угол установки лопатки v = 90° —[Р2л+(0,3-1-0,4)0]. У длинных лопаток соплового аппарата и рабочего колеса профилирование ведется по нескольким сечениям лопаток, обычно по наружному среднему D p и внутреннему 1>внут диаметрам. Причем все необходимые параметры по среднему диаметру определяются при газодинамическом расчете турбины. Профилирование проводится в зависимости от принятого закона закрутки лопаток. При использовании метода закрутки по закону постоянства [c.236]

Энергия может передаваться жидкости, движущейся по каналу, не только продольным вихрем, но и вихрями, возникающими за входной частью кромки лопаток. На рис. 9 изображен параллелограмм скоростей на входе в колесо на режиме, близком к оптимальному. Угол атаки на входе велик, поэтому здесь поток отрывается от лопатки и образуется вихрь, ось которого параллельна входной кромке лопатки (поперечный вихрь). Эти вихри время от времени отрываются и уносятся потоком. Если вихрь будет унесен внутрь рабочего колеса, то никакой дополнительной передачи энергии он не даст. Если же вихрь будет унесен потоком непосредственно в канал, то, имея скорость, большую скорости жидкости в канале, он частично передает свое количество движения жидкости в канале. [c.14]

Угол атаки / определяется как разность между углом потока на входе в решетку и входным конструктивным углом лопатки, т. е. [c.22]

Модель третьего варианта имела обычное узкое сечение входного отверстия (FJFQ = FJFo 9,5) II испытывалась при комбинированном распределительном устройстве в виде направляющих лопаток или пластинок в мес ге поворота потока и горизонтальной решетки в рабочей камере. Направляющие лопатки подбирали по методу, изложенно.му в гл. 1. Число лопаток определяли с помощью формул (1.14), а расположение их вдоль линии изгиба потока (линия а—Ь) принимали в одних случаях равномерным (одинаковое расстояние между лопатками), в других неравномерным — по формулам (1.17) и (1.18). Угол атаки (установки) лопаток а ( -48°. Прямые направляющие пластинки подбирали аналогичным образом и устанавливали по линиям, соответствующим хордам криволинейных лопаток. [c.196]

Все перечисленные потери взаимосвязаны и зависят от режима течения и геометрических характеристик решетки профилей. На профильные потери большее влияние оказывают угол поворота потока, угол атаки, относительный шаг, толщина выходной кромки и шероховатость поверхности лопаток, на концевые потери — относительная длина лопаток. Режим течения в решетках характеризуется числами М и Re. При вычислении числа Re за определяющий размер принимается хорда лопатки, так что Rei, = ibjo , Кеаг = W2tbJo2- [c.107]

Каждая ступень осевого компрессора состоит из ряда вращающихся лопаток 4, за которыми имеется ряд статорных лопаток. Все ступени компрессора подобраны таким образом, чтобы достичь максимума эффективной работы при высоких массовых расходах воздуха в нормальном загрузочном диапазоне. Перед передним рядом роторных лопаток 4 устанавливают поворотный входной направляющий аппарат (ПВНА) компрессора для направления входящего воздуха на эти лопатки под оптимальным углом. Лопатки ПНА и клапаны отбора приводят в действие с помощью гидравлических цилиндров, угол атаки лопаток изменяется постепенно в соответствии с массовь1М расходом воздуха. Клапаны отбора тоже приводят в действие с помощью гидравлических цилиндров, но скорость движения этих цилиндров не является переменной при работе. [c.44]

При малой (или отрицательной) степени реактивности в корневом сечении турбинной лопатки из расчета может получиться, что < Рг т. е. канал окажется диффузорным. Во избежание этого можно принять небольшой (до 7° приблизительно) положительный угол атаки или спрофилировать лопатку так, чтобы только входная часть канала в корнево.м сечении была расширяющейся. Ширина в каждом сечении выбирается по соображениям прочности и конструкции проточной части она может быть [c.19]

Формирование вращающегося срыва поясняет схема на рис. 8.11. Срыв, появившийся по тем или иным причинам на одной из лопаток, дросселирует межлоиаточный канал, расположенный со стороны ее спинки, поэтому подходящий к фронту решетки поток вынужден растекаться, как показано на рис. 8.11, увеличивая угол атаки на лопатках, расположенных со стороны спинки данной, и уменьшая его на лопатках, расположенных по другую сторону от нее. Увеличение углов атаки провоцирует развитие срывов, а уменьшение способствует угасанию их, поэтому срывная зона начинает перемещаться относительно решетки лопаток в сторону от их спинок к корытцу соседних. [c.157]

При очень малых окружных скоростях (и < ) величины С могут быть даже положительными. По мере увеличения скорости вращения уменьшается угол атаки. Переход к отрицательным углам атаки i качественно меняет картину поступления влаги на рабочие лопатки при режимах и влага ударяет в вогнутую поверхность лопатки, а при и > — в выпуклую. В первом случае капли под влиянием кориолисовых сил стремятся оторваться от поверхности лопатки, а в последнем случае — прижимаются к ней, что улучшает сепарирующую способность рабочего колеса. В области и д угол атаки Г близок к нулю, и капли касаются поверхностей лопаток в некотором удалении от входных кромок и даже могут проноситься сквозь рабочее колесо, не касаясь лопаток. После этой критической области коэффициент влагоудале-ния возрастает с увеличением uI q. [c.228]

Представим себг под лопастью колеса некоторую лопатку А, поставленную в направлении v , т. е. под нулевым углом атаки в старом режиме поток обтекает ее, не стремясь сдвинуть ее в сторону. В новом режиме скорость 2 изменяется на v , угол атаки больше нуля, и лопатка стремится сдвинуться потоком вправо. [c.212]

Поворот лопаток ВНА. Возможность воздействия на углы атаки у лопаток рабочего колеса первой ступени компрессора поворотом лопаток ВНА наглядно показана на рис. 4.42. При пониженных значениях приведенной частоты вращения первая ступень работает с пониженным коэффициентом расхода Са и с повышенными углами атаки. Соответствующий этому случаю треугольник скоростей изображен на рис. 4.42 сплошными линиями. Там же сплошными линиями изображены контуры лопаток ВНА в исходном (расчетном) положении. Если же повернуть эти лопатки в положение, показанное пунктиром, то вследствие изменения направления вектора скорости l треугольник скоростей одеформируется (см. пунктир на рис. 4.42) и угол атаки при неизменном значении расходной составляющей скорости воздуха уменьшится. [c.169]

Из рис. 10.3 видно, что чем больше степень закрутки потока, и соответственно меньше угол ai, тем больше Г , а следовательно, тем меньше / . Но чем меньше U, тем при Гв K = ideni меньше е, а следовательно, и развиваемое ТК давление = = рв.кИ- Снижение р обеспечивает, как было показано выше, получение необходимых р от и Спот- Чем больше закрутка, тем меньше а и тем меньше р ц- Если бы ТК был идеальным, то регулирование поворотными лопатками было бы высокоэкономичным во всей зоне устойчивой работы ТК. Но если оставить прежним объемный расход газа W, к, то входной треугольник деформируется и направление относительной скорости Ш уже перестает быть касательным к входной кромке лопатки ( ф = Pi.i), появляется так называемый угол атаки, снижающий КПД проточной части ТК. Однако если одновременно с закруткой уменьшать в определенной степени и объемный расход газа, то новый треугольник скоростей будет подобен исходному и останется касательной ко входной кромке лопаток. Это говорит [c.224]

Для построения лопатки выбирают хорошие винтовые профили ( Ф , NASA , С1агк ). У корня лопатки выбирают профиль с относительной толш иной 6 = 10-12%, у периферии — 6 = 5-6%. По данным продувки находят Су для выбранного профиля. При этом угол атаки на расчетном режиме выбирают равным 2-3° и учитывают влияния сжимаемости, выбирая Су для числа Маха, с которыми профиль будет работать в решетке. При этом Су получается равным 0,6-0,9. Прежде чем поставить выбранный профиль в решетку, его изгибают в соответствии [c.128]

Одна интересная серия экспериментов Нумачи была посвящена сравнению характеристик изолированных профилей Кларка Y, УН, а также оживального профиля и тех же профилей в замедляющей решетке [21]. Все профили имели одинаковую толщину, равную 6% хорды. На фиг. 7.27 представлена геометрия трех профилей, а в табл. 7.4 приведены их координаты. Расположение профилей в решетке показано на фиг. 7.28, а определения ее параметров даны в табл. 7.5. Во всех случаях угол 6i оси решетки был равен 25,73°, а отношение шага к хорде tjl было равно 1,237. Угол атаки i изменялся путем регулирования угла лопатки 0 = 0i-fai. Во всех экспериментах подвижные стенки трубы были установлены в направлении скорости потока на выходе из решетки. Типичные результаты приведены на фиг. 7.29, где кавитационные характеристики профиля Кларка УН-6 представлены на диаграммах зависимости угла атаки от числа кави- [c.362]

Рели угол атаки на данной режиме с меньше критического /кр, 1 а,->0 и работа за период /Зу. < О, т, е. воздушный поток оказывает сопротивление колебанию лопатки (демпфирует колебания). Если угол атаки о больше критического, то tga С О и работа за период становится поло кктельной, т е. воздушный поток снабжает колеблющуюся лопатку дополнительной энергией (поддерживает колебания). Тогда при недостаточной интенсивности демпфирования в материале лопатки и ее замке в результате случайного отклонения могут начаться автоколебания. [c.324]

Эта обработка осуществляется в специальной установке, позволяющей шлифовать и полировать детали, имеющие сложнопрофили-рованную поверхность (например, турбинные лопатки). Эффект достигается благодаря быстрому движению деталей в жидкости, содержащей во взвешенном состоянии абразивный порошок. Для равномерного съема металла детали во время движения поворачиваются вокруг вертикальной оси, при этом меняется угол атаки жидкости. [c.72]

Автоколебания лопаток возникают сравнительно редко, но являются очень опасными из-за резкого возрастания напряжений при небольшом изменении режима. iS1exaHH3M автоколебаний может быть различным. Для лопаток компрессора возможны автоколебания при закритических углах атаки ( срыв-ной флаттер ). Если в некоторый момент времени скорость движения лопатки (рис. 46) при колебаниях v = = v os pt, то угол атаки ц меняется на величину Л( и/т,, где w,— скорость относительного движения потока. Изменение угла атаки ведет к изменению силы, действующей на лопатку, на величину ЛР (tg а ) Ai, где а — угол наклона кривой зависимости подъемной силы от угла атаки для данного режима (рис. 47). Переменная сила ДР за период колебания Т совершает работу [c.311]

При бе вударном входе потока на лопатки колеса угол атаки Др1 = 0. Отметим, что отношение = раб/ рабо на- [c.159]

Пр офилирование соплового аппарата. Профиль лопатки определяют углами входа ав .л и выхода а1л- В сопловых решетках угол атаки на входе Аавх = 0ч-5°. [c.231]

Угол атаки выбирается в зависимости от профиля лопатки. Для дозвуковых скоростей небольшие отрицательные углы атаки г = = —2. .. —6° (г —0,1р1л) соответствуют минимальным профильным потерям. Чем больше положительный угол атаки, тем значительнее падает давление на спинке лопатки и суммарное окружное усилие увеличивается. Однако обтекание при больших положительных углах атаки при дозвуковых скоростях приводит к большим потерям, так как увеличиваются области диффузорного течения. 242 [c.242]

При подаче Q>0 (насосный режим) у.меньшение подачи ведет к увеличению напора. При отрицательной подаче, равной для насоса СВН-80—(0,5. .. 0,6)/ г/, происходит резкий срыв напора вихревого рабочего процесса, который сопровождается резким уменьшением интенсивности продольного вихря и при дальнейшем снижении подачи его полным уничтожением (ом. рис. 29). Срыв напора объясняется взаимодействием продольного и поперечных вихрей. Чем больше интенсивность поперечных вихрей, тем больше гидравлические потери в рабочем колесе, а следовательно, больше сопротивление, оказываемое продольному вихрю, и меньше его интенсивность. С увеличением интенсивности продольного вихря (меридиональной скорости жидкости) уменьшаются угол атаки на входе на лопатки рабочего колеса и интенсивность поперечных вихрей. Уменьшение подачи ведет к увеличению угла атаки на входе в колесо и, следовательно, увеличению интенсивности поперечных вихрей. Это приводит к уменьшению интенсивности продольного вихря, что увеличивает интенсивность поперечных вихрей. При малой интенсивности поперечных вихрей, т. е. при достаточно большой подаче насоса, этот процесс быстро сходится. Однако при их большой интенсивности сходимость замедляется, и в конце концов процесс из сходящегося превращается ъ расходящийся. При этом происходит полное уничтожение продольного вихря. Передача энергии жидкости поперечными вихрями происходит значительно менее эффективно, чем продольным. Поэтому унич- [c.52]

Чтобы выяснить причину большого напора насоса с периферийным каналом, проанализируем течение Л идк0сти через его рабочее колесо. Для этого рассечем лопатки тороидальной поверхностью тока и отобразим конформно сечение лопаток на плоскость (рис. 42). Из параллелограмма скоростей входа, построенного для режима, близкого к Оптимальному, видно, что-угол атаки мал. Это уменьшает гидравлическое сопротивление продольному вихрю и, следовательно, увеличивает его интенсивность. Из параллелограмма скоростей выхода видно, что наклон лопаток по ходу вперед сильно увеличивает окружную составляющую скорости на выходе 2- Благодаря значительной интенсивности продольного вихря и большой кинетической энергии на выходе из колеса напор насоса велик. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...