Возбуждение Силы трения

В дисковых фрикционных муфтах для возбуждения сил трения между торцовыми поверхностями полумуфт 1 и 2 ведомая полумуфта поджимается силой пр пружины 3 (рис. 17.5, а, б). Усилие пружины, необходимое для передачи крутящего момента Гр [c.223]

Для возбуждения силы трения, достаточной для передачи заданного момента от ведущего вала к ведомому, во фрикционных передачах применяют различные нажимные устройства, основанные на [c.24]

Вынужденные колебания системы, возбужденные периодическими возмущающими силами, всегда можно отождествлять с так называемыми чисто вынужденными колебаниями, не зависящими от начальных условий, поскольку начальные возмущения из-за наличия трения быстро затухают. С другой стороны, малые силы трения оказывают заметное влияние на развитие вынужденных колебаний только в непосредственной близости от резонансов, а во всех остальных случаях этими силами можно пренебречь. щ [c.43]

При снятии или развитии возбуждения система некоторое время может еще колебаться с собственными частотами, присущими свободным ее колебаниям, с самостоятельным равновесием сил, возникших при таком движении. Так как при наличии сил трения эти колебания вскоре затухают, они здесь не рассматриваются. [c.23]

Если силы трения не учитываются, то расчет вынужденных колебаний будет приближенным, пригодным лишь для нерезонансных зон, отстоящих примерно на 10—15% от собственных частот. Для расчета в числе поисковых таблиц просчитываются таблицы на заданную частоту возбуждения со, один раз вперед (от 1-й к п-й массе), другой раз назад [с обозначениями амплитуд и моментов в скобках и с начальной амплитудой (а ) = 1 ]. Пример их дан в табл. 1. 1 и 1.3. Остаточные моменты для данной частоты и формы колебаний, как бы возбуждающие систему на концевых массах, получаются одинаковыми R = (/ ), что используется также и для контроля вычислений в таблицах. [c.72]

При линейной закономерности сил трения как внешних, так и внутренних, они выражаются через первую степень скорости перемещений q. Вынужденные колебания с линейными силами трения характеризуются полным соответствием гармонического состава сил возбуждения и движения. Другой важной характеристикой является рассеяние энергии за цикл АЛ, пропорциональное частоте со и квадрату амплитуд Q [c.82]

Интересно отметить, что в данном примере последнее выражение Мо = / (Фг) для сил возбуждения, необходимых для осуществления резонансных режимов, представляется суммой членов, отображающих все силы трения, присутствующие в системе. [c.109]

Наличие разнообразных источников возбуждения колебаний различной интенсивности и частоты, а также влияние фактора рассеяния энергии требуют анализа, в котором были бы связаны между собой действующие нагрузки (в том числе и силы трения) с колебательным процессом, с одной стороны, и колебательный процесс с напряжениями вала, — с другой стороны. Начиная приблизительно с 50-х годов, в литературе появляются работы, в которых освещаются вопросы собственно движения вала, его устойчивости, нестационарного перехода через критические скорости, влияние на этот переход характеристики двигателя, роль упругой податливости опор и ряд других вопросов. Одновременно с этим не ослабевает внимание к вопросу разработки эффективных методов расчета критических скоростей валов сложной конфигурации и со сложной нагрузкой, а также многоопорных валов (список основной литературы приведен в конце главы). [c.111]

Многоцилиндровая система возбуждения наилучшим образом обеспечивает граничные условия, близкие к условиям существования идеального шарнира. Если принять, что силы трения в притертых цилиндровых парах не превышают 1 %,и учесть их размещение от центра стола на расстоянии около 500 мм, то радиус нечувствительности имитируемого шарнира будет 5 мм, что вполне обеспечивает достаточную точность нагружения при испытаниях конструкций. [c.76]

Применительно к возбуждению автоколебаний на нелинейной характеристике силы трения следует заметить, что повышение плавности движения достигается здесь не только подбором жесткости и режима трения системы. [c.101]

Имеется механический метод возбуждения резонансных колебаний сравнительно высоких частот, при котором используются силы трения Система, например лопасть или диск, приводится в резонанс, подобно тому как с помощью смычка вызывается звучание струн, а [c.384]

Свои искажения в чистоту гармонического возбуждения вносит расположение двигателей вне вибратора со связью между ними с помощью гибких валов, телескопических карданных передач и т. п. В этом случае, помимо неравномерности вращения и внесения новых упругих связностей, на корпус вибратора передаются еще и переменные силы трения в подшипниках механизма. Все эти влияния устраняются при расположении двигателя на корпусе вибратора. [c.427]

Графический метод динамического анализа. Метод используют для функционального анализа многих механизмов разного служебного назначения в линейной и нелинейной упругой зоне. Частным случаем применения могут быть простые механические системы с сосредоточенной массой М, перемещающейся с силовым градиентом к от заданного источника возбуждения — активного элемента системы (рис. 6.19). Для всех приведенных примеров механических систем сила Я постоянна и является результирующей всех внешних сил, действующих на массу М. К внешним силам отнесем вес перемещающихся частей и , силу пружины под нагрузкой, силу трения Ff. Во всех примерах сила, действующая от [c.289]

В системе, показанной на рис. 1, ось Oj кривошипа 1 жестко связана с инерционным элементом 3, а палец 0 шатуна 2 — с инерционным элементом 4. Пусть задано равномерное вращение кривошипа, а следовательно, относительное движение тел 3 и 4. Их абсолютное движение зависит от сил трения в направляющих 5, сил, передаваемых пружинами (5 и 7, и сил инерции. Следовательно, имеем случай кинематического возбуждения вибрации. Если технологический процесс полностью определен относительным движением тел 3 а 4 (например, когда эти тела представляют собой щеки дробилки, раздавливающие кусок материала), можно говорить о принудительном возбуждении вибрации. Если принять в расчет не абсолютно жесткую характеристику двигателя, вращающего кривошип, и вызванную упомянутыми силами и структурой механизма неравномерность вращения кривошипа, то система станет автономной. [c.230]

Для некоторых относительно простых схем неподвижных соединений потерн на трение при циклическом нагружении можно вычислить теоретическим путем. При ЭТОМ обычно принимается, что материал элементов соединения совершенно упругий, а силы трения на контактных поверхностях подчиняются закону Кулона. В тех случаях, когда массы элементов, образующих соединение, малы по сравнению с общей массой конструкции, элементы соединения можно считать безынерционными и рассчитывать гистерезисные характеристики по квазистатической схеме такой ПОДХОД допустим вообще в тех случаях, когда частота возбуждения существенно меньше низшей собственной частоты системы [107, 151, 152, 175]. Наряду с этим иногда необходимо учитывать силы инерции, распределенные по объему элементов соединения, например при исследовании процесса забивки [142, 143] и вибрационного погружения [11] свай. Эти специальные и относительно более сложные случаи не рассматриваются. [c.144]

Практика показала, что при применении для привода золотников электромагнитов переменного тока частотное возбуждение электромагнита действует на золотник так же, как и преднамеренно вводимая вибрация. В результате силы трения в подобном золотнике резко снижаются, хотя амплитуда колебания плунжера вследствие высокой частоты практически близка к нулевой. [c.308]

При частотах возбуждения to, близких к резонансной частоте р = соо, главную роль играют силы трения. Действительно, при п—1 (1.4.22) можно представить в виде [c.22]

Фиг. 1864. Центробежные предохранительные муфты. В муфте по эскизу а при перегрузке, когда число оборотов двигателя уменьшается, центробежная сила, действующая на колодку, оказывается недостаточной для возбуждения необходимой силы трения, и муфта начинает буксовать. В муфте по эскизу б

Возбуждение колебаний силами трения. ......................102 [c.89]

Единственная теория, объясняющая механизм возбуждения автоколебаний, близких по форме к гармоническим, при которых скорость колебаний всегда меньше скорости заданного движения и, следовательно, отсутствуют периоды относительного покоя, а сила трения не меняет знака, предложена С. П. Стрелковым [7 ] и основывается на падающей зависимости силы трения от скорости. Условие устойчивости системы с одной степенью свободы заключается в отсутствии падающей характеристики силы трения Р по скорости V, т. е. колебания не должны иметь места, если [c.50]

Силы трения (неупругого сопротивления) R = R (у) зависят от скорости колебаний (по крайней мере, от ее знака) и всегда направлены противоположно направлению движения. Чаще всего силы трения способ-Уи(Ч ствуют гашению колебаний соответствующие механические системы называют диссипативными. В некоторых случаях силы трения оказывают противоположное действие и служат причиной возбуждения и раскачки колебаний (в автоколебательных системах). [c.218]

Рассмотрим сначала возбуждения колебаний инерционной силой, когда fe = О и с = О, т. е. при отсутствии в системе восстанавливающей силы и силы трения. Такая система не имеет свободных колебаний. [c.35]

Рассмотренные нами типы колебаний представляют собой различные случаи собственных колебаний сплошных систем. Вследствие наличия трения эти колебания всегда будут затухающими, В сплоптых системах, также как и в системе с одной степенью свободы, можно создать условия, при которых те или иные из норма.льных ко-л( баний системы поддерживаются за счет постороннего источника энергии. Из этого источника колеблющаяся система пополняет потери энергии. В этом случае мы получим автоколебания в сплошной системе. Типич <ым примером таких автоколебаний является возбуждение струны смычком. Потери энергии пополняются за счет ряботы силы трения, действующей между смычком и струной. В рояле и в щипковых музыкальных инструментах (балала11кя, гитара) происходят затухающие собственные колебания струны. В смычковых инструментах (скрипка, виолончель) происходят автоколебания, т. е. незатухающие колебания. Этим, главным образом, и объясняется различие в звучании щипковых и смычковых инструментов. [c.657]

Так же обстоит дело и в случае возбуждения автоколебаний в сплошной системе Рассуждая упрощенно, можно считать, что механизм, обусловливающий возникно вение автоколебаний в системе, компенсируя потери энергии в системе, поддерживает нормальные колебания этой системы. Например, в смычковых музыкальных инстру ментах (скрипка и др.) характеристика силы трения между смычком и струной та кова, что часть работы, совершаемой этой силой, идет на пополнение потерь энергии происходящих при колебаниях струны ). При автоколебаниях в большинстве слу чаев возбуждается колебание, частота которого близка к основному тону системы однако в некоторых специальных случаях возможно возникновение автоколебаний, близких к одному из обертонов системы. [c.692]

Условие безостановочности движения накладывает ограничения на соотношение между силами трения, возбуждения и частотой [81 ЛГр1 (Х/ I г г. [c.21]

Как видно, здесь изменился самый характер связности обоих уравнений. Возбуждение теперь действует только по одной координате. Прежняя связь через силы трения и упругости исчезла, а вместо них связь теперь осуществляется только через инерцион-30 [c.30]

Совмещение кинематической и динамической диаграмм может рассматриваться как аналогия статической диаграммы сил стержневых систем, где векторы отдельных перемещений и деформаций представляют плоскую систему шарнирных стержней или звеньев, вращающуюся около полюса (аналогия Штиглица). Можно показать, что суммы моментов сил возбуждения и всех сил трения относительно начала также уравновешены, поскольку силы и Г не имеют плеч, а силы Уц взаимно-противоположны и моментов относительно начала не имеют. Это отображает баланс работ внешних сил и рассеяний в разных местах колеблющейся системы при устойчивых вынужденных колебаниях с любой частотой. [c.43]

Поскольку таблицы Холле рассчитываются без учета демпфирований в системе, они не могут служить для прямого определения величин амплитуд в резонансных зонах. Однако известно, что в самом резонансе в системе имеется раздельное уравновешивание группы значительных инерционных и упругих сил и группы относительно малых сил возбуждения и трений. Первая группа сил определяет основное сходство резонансных форм колебаний с собственными формами колебаний, т. е. приближенное равенство их относительных соотношений (так называемый принцип Видлера). Вторая же группа сил определяет при этом величину этих амплитуд. Это позволяет производить приближенную оценку их, с достаточной для практики точностью, по таблицам, использованным при нахождении форм собственных колебаний. Резонансные колебания отдельных масс считаются синфазными, что при строгом рассмотрении противоречит возможности передачи колебательной энергии от мест возбуждения к местам ее рассеяния, рассредоточенным по всей системе. [c.79]

При наличии тех же условий более точные данные получаются из опытов с вынужденными колебаниями, особенно в резонансных условиях. Здесь легче отделяется влияние других видов трения, исследуется их нелинейность, получаются более надежные и легко повторимые замкнутые петли гистерезиса при больших деформациях (вплоть до захода в пластическую зону), а при очень малых трение оценивается все же по измерениям самих деформаций, а не их малых разностей, более высшего порядка в методе затухающих колебаний. Искомые силы трения могут также измеряться в резонансных условиях и по величинам сил возбуждения, при возможности контроля близости к резонансам еще и путем оценки фаз колебаний. Фазы, силы и перемещения дают возможность определения рассеяния, а измерения мощности возбуждения могут дать еще дополнительные источники контрольных самостоятельных определений. Мало используемыми преимуществами являются возможности изучения промежуточных петель гистерезиса при нолигармоническом возбуждении и измерение выделяемого тепла, [c.87]

Возбуждение гармонических потоков пиковой мощностью до 500 кВт в диапазоне частот 2—20 Гц осуществляется объемными плунжерными гидропульсаторами. Наряду с традиционными кинематическими схемами гидропульсаторов разработаны новые конструкции. Предусматриваются разновидности не только для питания однопоточных, но и для двухпоточных симметричных систем. На рис. 31, а показана схема гидропульсатора типа ПГ, входящего в комплекс АСИП, в котором предусмотрены три модификации 130, 300 и 600 см цикл в однопоточном и двухпоточном исполнениях (табл. 15). Пульсатор в двухпоточном исполнении имеет два противонаправленных цилиндра с плунжерами, приводимыми в возвратно-поступательное движение общим эксцентриковым валом. Последний снабжен двумя соосными эксцентриками, которые могут поворачиваться друг относительно друга посредством встроенного поворотного цилиндра, преодолевающего силу трения фрикционов. Фрикционы соединяют между собой оба эксцентрика с моментом, превышающим момент привода пульсатора. Взаимное положение эксцентриков определяет амплитуду перемещения [c.230]

Формулы (81) выведены в предположении, что на систему действует только возбуждающий момент, т. е. без учета сил трения. Если расчет методом Толле производится при частоте, равной собственной частоте системы, то остаточный момент / = О и поэтому согласно формулам (81) при любом значении возбуждающего момеита амплитуда равна бесконечности. Так как при колебаниях всегда имеют место силы демпфирования, то в 10%-ном интервале между частотой возбуждения и резонансной частотой системы амплитуда, вычисленная по формулам (81), может значительно отличаться от действительной. Поэтому использование формул (81) ограничено следующим частотным интервалом [c.378]

Первое состояние. может практически реализоваться, когда спектр рабочего колеса выявляется резонансным способом при относительно слабом возбуждении вынужденных колебаний, например при экспериментальном определении его в лабораторных условиях. Достижение второго состояния наиболее вероятно непосредственно на работающей турбомашине, когда резонансные колебания могут совершаться с несравненно более высокими амплитудами, при которых усилия, возникающие на контактных поверхностях, существенно превышают силы трения, действующие на них. При экспериментальных исследованиях как в лабораторных, так и в рабочих условиях возможна также реализация различ.чых промежуточных состояний системы, когда на поведение рабочего колеса сильно, влияют нелинейные эффекты, связанные с действием сил трения на контактирующих поверхностях (в условиях развитых колебаний со смещениями по кон-.тактирующим поверхностям нелинейности, вносимые относительно малыми силами трения, могут проявляться весьма слабо, и спектр колебаний рабочего-колеса, выявляемый резонансным способом, будет сравнительно мало отличаться от спектра, когда силы трения отсутствуют). Здесь возможна реализация коле- бательных движений с остановками, существование режимов, когда по одному из возмол<ных относительных смещений направлений силы трения преодолены а по другому нет, и т. п. [c.110]

На рис. 5.2 приведена принципиальная схема поляризованного злектромагнитиого управляющего элемента поворотного типа. Одной из наиболее распространенных известных модификаций таких электромагнитных управляющих элементов, являются элементы типа РЭП [90], состоящие из магнитопровода /, якоря 2. дву катушек возбуждения <3 (катушек поляризации) и катушки, управления 4. Катушки (обмотки) возбуждения неподвижно закреплены на стержнях магнитопровода. Катушка управления также иеполгн Жна, но имеет внутренний размер, несколько больший, чем ширина якоря. Благодаря этому якорь может свободно, поворачиваться внутри катушки управления. Ось вращения якоря закрепляется в подшипниках качения, жидкая смазка которых сводит к минимуму момент сил трения. Между пятой якоря и телом магнитопровода имеется небольшой паразитный воздушный зазор, а между полюсными наконечниками магнитопровода и якорем — рабочие воздушные зазоры. [c.313]

Возбуждение одебааяй силами трения. Во многих механических системах автоколебательные свойства являются следствием особенностей соответствующих характеристик трения и в первую очередь наличия падающего участка характеристики. Такие автоколебания часто называют фрикционными. [c.102]

Наличие вихревых нитей приводит к нарушению сверхтекучести. Дело в том, что возбуждения, образующие нормальную часть жидкости, могут рассеиваться нитями /И передавать им свой импульс. Это приводит к появлению силы трения между нормальной и сверхтекучей частью, так что движение сверхтекучей части начинает сопровождаться диссипацией энергии. Уравнения движения сверхтекучей жидкости при наличии вихрей были наиболее общим образом сформулированы И. Л. Бекаревичем и И. М. Халатниковым (1961). В этих уравнениях наличие вихрей учитывается введением среднего ротора скорости сверхтекучей части, определяемого из условия [c.660]

Силы смешанного характера. Таковы, например, силы у, f), зависящие от перемещений системы и от времени, которые нельзя представить в виде суммы восстанавливающей силы F (у) и возмущающей силы P t) такие силы характерны для параметрических систем, в которых при известных условиях возникают возрастающие колебания (параметрический резонанс, см. гл. 6). Смешанным характером обладают также силы F (у, у) и непредставимые в виде суммы восстанавливающей силы F (у) и силы трения R (у) иногда при наличии таких сил механические системы способны совершать установившиеся незатухающие колебания при отсутствии внешних периодических источников возбуждения (автоколебательные системы). [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...