Угол наклона зубьев цилиндрических косозубых колес

Одноступенчатый цилиндрический зубчатый редуктор с косозубыми колесами (см. рис. 9.14) имеет следующие параметры А = 0,2 м т = 4 ММ-, 2i = 18 и Zj = 81. Найти угол наклона зубьев, если зацепление некорригированное. [c.152]

Остальные параметры колес винтовой передачи определяют по формулам для косозубых цилиндрических колес, расположенных на параллельных валах (см, 7 гл. 18), с той лишь разницей,что каждое колесо имеет свой угол наклона зубьев, а следовательно, и свой окружной модуль. [c.312]

Погрешности в профиле зубьев цилиндрических косозубых и шевронных колёс при их нарезании комплектными фрезами, предназначенными для прямозубых колёс, получающиеся вследствие развалки впадин между зубьями, будут тем меньше, чем больше число зубьев нарезаемого колеса и чем меньше угол наклона зубьев. Эти погрешности будут гораздо меньшими при нарезании пальцевыми фрезами, чем дисковыми. [c.238]

Особенности геометрии цилиндрических косозубых и шевронных колес. Зубья косозубых и шевронных колее (см. рис. 11.1, в и г) наклонены под углом р к образующей делительного цилиндра при параллельных осях колес. Нарезание зубьев косозубых (шевронных) колес производится червячной фрезой или прямозубой рейкой, как и при изготовлении прямозубых колес. Получение наклона зуба обеспечивается дополнительным поворотом режущего инструмента относительно оси заготовки на угол р. Это позволяет варьировать угол наклона зуба по обоснованному желанию конструктора. На рис. 11.8 изображено косозубое эвольвентное колесо и его сечения N-N — нормальное к направлению зубьев н А-А — параллельное торцу колеса. Из рисунка видно, что форма зуба и шаг Р в сечении N-N определяются формой режущего инструмента, как и в прямозубом колесе, форма зуба в сечении А-А и шаг изменились, высота зуба h осталась без изменения. [c.240]

Пример 2, Определить (приближенно) мощность A/j л с. на входном валу, которую может передать полуоткрытая одноступенчатая косозубая цилиндрическая передача, если известны следующие данные торцовый модуль (нестандартный) т, = 10 4 мм длина зуба 6 = 90 мм коэффициент перекрытия кг = , Ъ число зубьев колеса = 75 передаточное число i = 5 число оборотов ведущего колеса (шестерни) j=720 об мин угол наклона зубьев р=15° угол зацепления а — 20° материал шестерни и колеса — сталь с допускаемым напряжением на изгиб [а] з= 1 500 кГ/см коэффициент нагрузки коэффициент формы зуба рассчитать по фор- [c.297]

Цилиндрические косозубые колеса можно изготовлять такими же инструментами, как и прямозубые, но инструмент во время обработки зубьев должен двигаться в направлении наклона зуба. Тогда профиль инструмента, т. е. исходный контур, будет иметь место в сечении, нормальном к направлению зуба. Если смотреть на торец косозубого колеса, то торцовый шаг ts, измеренный по окружности в сечении, перпендикулярном к оси колеса, оказывается иным, нежели шаг исходного контура. Так же и торцовый угол зацепления 05 отличается от профильного угла ад исходного зацепления связаны следую- [c.328]

Дисковыми модульными фрезами можно также обрабатывать цилиндрические косозубые колеса только на универсально-фрезерных станках, поворачивая стол на угол наклона зуба. [c.161]

Аналогичный расчет для конических колес с круговыми зубьями основывается на формулах (3.4) и (3.6). Рекомендуют принимать средний угол наклона зуба Р = 35° (рис. 3.5). При этом коэффициент, учитывающий формулу сопряженных поверхностей зубьев, = 1,59. Коэффициент можно принять таким же, как и для цилиндрических косозубых колес, т. е. ZE = 0,8. Тогда для проверочного расчета стальных конических колес с круговыми зубьями на контактную прочность формула будет иметь вид [c.48]

Частота враш,ения шестерни косозубой цилиндрической передачи, имеющей 60 зубьев, 1450 об мин. Частота вращения колеса 630 об мин. Определить модуль зацепления (нормальный и торцовый), если межосевое расстояние передачи 400 м и угол наклона зубьев 8° 06 34". Каково число зубьев колеса [c.384]

Цилиндрические косозубые передачи. В дополнение к параметрам, измеряемым при расшифровке прямозубых колес, здесь необходимо измерить угол наклона зуба на поверхности цилиндра произвольного диаметра Методы измерения изложены Б работах [58, 68, 78]. [c.271]

В цилиндрических зубчатых колесах деформация оказывает влияние на эвольвентный профиль и угол наклона зуба косозубых колес. При цементации профиль зуба изменяется — угол профиля (зацепления) увеличивается (рис. 59, а) в зависимости от модуля и глубины слоя цементации. Отклонение эвольвентного профиля при цементации следующее [c.92]

Нарезание по методу обкатки цилиндрических прямозубых и косозубых колес червячными фрезами производится на зубофрезерных станках типа 532 по схеме, представленной на рис. 256. Червячную зуборезную фрезу при нарезании прямозубых колес устанавливают своей осью относительно плоскости, перпендикулярной к оси детали, под углом ф, равным углу подъема нитки на делительном цилиндре фрезы. При нарезании косозубых колес (см. рис. 256) ф = со ао, где ао — угол наклона зубьев нарезаемого колеса. Знак плюс берется при разноименном наклоне зубьев фрезы и колеса, минус — при одноименном наклоне. [c.274]

На рис. 169 показан обЩий вид одноступенчатого горизонтального редуктора с цилиндрическими косозубыми колесами для передачи крутящего момента между двумя параллельными валами. Основная характеристика данного редуктора передаточное число =6,1, передаваемая мощность ЛГ1 = 8,бЗ кВт число оборотов шестерни 1 = 730 об/мин зубчатая передача 2ц, ==18 2 = 110 т =3мм, угол наклона зуба р = 10°05 высота центров валов 220 мм межосевое расстояние 200 мм. [c.278]

Пример 3. Рассчитать выходной вал цилиндрического косозубого двухступенчатого редуктора, соединенного с валом производственной машины (рис. 11.11). Передаваемая мощность Ра = 6 кВт частота вращения 2 = 120 мин делительный диаметр зубчатого колеса 2 = 350 мм угол наклона зуба Р = 12° нормальный модуль колеса т = 3 мм материал вала сталь 50 с Ов = 608 МПа а , = 261 МПа. [c.199]

При нарезании прямозубых цилиндрических колес червячную фрезу устанавливают наклонно под углом ф к горизонтальной плоскости, равным углу Р подъема винтовой линии фрезы (рис. ПО, а). При нарезании косозубых колес угол наклона фрезы ф = а р, где а — угол наклона зубьев нарезаемого колеса к его оси. Знак плюс будет при разноименных направлениях винтовых линий зубьев нарезаемого колеса и фрезы, а знак минус — при одноименных направлениях (рис. 110, б, в). Рекомендуется выбирать фрезу с одинаковым направлением винтовой линии, что повышает точность обработки. При нарезании червячных колес фреза устанавливается горизонтально, т. е. ф = 0°. [c.147]

Зубья косозубых цилиндрических зубчатых колес фрезеруют так же, как и винтовые канавки, дисковыми или пальцевыми модульными фрезами. Если к вестны диаметр начальной окружности. зубчатого колеса и угол наклона зубьев, то шаг винтовой канавки можно определить по формуле р = птг/ т , где т модуль, г — число зубьев, р — угол наклона зубьев колеса к оси. Угол поворота стола равен углу наклона зубьев колеса. Подбор и установку сменных колес производят так же, как и при фрезеровании винтовых канавок. [c.152]

Пример. Определить действительную длину общей нормали колеса при следующих данных передача цилиндрическая косозубая 8—В ГОСТ 1643—81, нормальный модуль зацепления га = = 5 мм, число зубьев 40, угол наклона зубьев р == 12° 30, коэффициент радиального смещения исходного контура 2= О, делительный диаметр 2= 204,86 мм. [c.95]

В цилиндрических колесах с прямыми зубьями соприкасание двух сопряженных профилей происходит по прямой, параллельной осям колес. Рассечем зубчатое колесо с прямыми зубьями на равные части плоскостями, перпендикулярными к оси колеса (рис. 232, а). Каждый из полученных дисков сдвинем один относительно другого на один и тот же угол. Если увеличить число ступеней до бесконечности, то получим колесо с винтовыми, или косыми, зубьями (рис. 232,6). Два сопряженных колеса должны иметь равные углы наклона р линии зуба. При внешнем зацеплении винтовая линия на одном колесе должна быть правой, а на другом - левой. Если два таких колеса привести в соприкасание, то одновременно в зацеплении будут находиться различные участки профилей, дуга зацепления возрастет на величину смещения зубьев по начальной окружности, т. е. увеличится коэффициент перекрытия ф , а это приведет к распределению нагрузки на несколько зубьев. В результате повысится нагрузочная способность, увеличится плавность работы передачи и уменьшится шум. Эти обстоятельства определили преимущественное распространение в современных передачах косозубых колес. [c.253]

Угол наклона линии зуба косозубого цилиндрического зубчатого колеса на его основном цилиндре [c.244]

Рнс. 197. Цилиндрические зубчатые колеса а — прямозубые б —косозубые в —шевронные р — угол наклона линии зуба [c.341]

Торцовый угол зацепления расположен в плоскости, перпендикулярной к оси вращения колеса, или параллельно торцу колеса. Нормальный угол зацепления расположен в плоскости, перпендикулярной линии зубьев, расположенных наклонно к оси колеса. Этот угол используется в расчетах и чертежах зубчатых колес. В плоскости оси вращения колеса угол зацепления называют осевым. Углы в этой плоскости используют, например, у червяков, которые имеют большой угол подъема винтовой линии. Практически угол зацепления пары зубчатых колес выбирается конструктором исходя из назначения зубчатой передачи. Обычно зубчатые колеса с эвольвентным профилем имеют углы зацепления в пределах от 14,5 до 30°. Стандартные прямозубые цилиндрические колеса, как правило, изготовляют с углом зацепления 20°. Нормальный угол зацепления косозубых колес берется в пределах а = 14,5°ч-18,5°, а иногда 20°. Большие углы зацепления (25— 30 ) используют в зубчатых колесах насосов. С увеличением угла зацепления прочность зубьев повышается, уменьшение угла зацепления способствует снижению уровня шума. [c.33]

Цилиндрические колеса, у которых зубья расположены по винтовым линиям на делительном цилиндре, называют винтовыми или чаще косозубыми (см. рис. 8.1, б). В отличие от прямозубой в косозубой передаче зубья входят в зацепление не сразу по всей длине, а постепенно, что значительно снижает шум и динамические нагрузки. Чем больше угол наклона линии зуба р (рис. 9.4), тем выше плавность зацепления. У пары сопряженных косозубых колес с внешним зацеплением углы р равны, но противоположны по направлению. Одно колесо левое, другое — правое. [c.95]

При рассмотрении косозубых цилиндрических передач следует учитывать угол р наклона зубьев к образующим делительного цилиндра. У прямозубых колес угол р=0. [c.353]

Дисковый шевер по конструкции представляет собой цилиндрическое косозубое зубчатое колесо. Угол наклона линии зуба шевера Ро выбирается из условия обеспечения межосевого угла шевера и колеса в пределах 2 = Ю-н-20°. [c.623]

В зависимости от расположения зубьев различаются прямозубые, косозубые и шевронные колеса. В прямозубых колесах зубья параллельны геометрической оси вращения колеса, в косозубых — образуют с осью колеса некоторый угол, при этом линии зубьев имеют одно направление, в шевронных — зубья расположены с правым и левым наклоном. Конические зубчатые колеса изготовляются с прямыми, косыми и криволинейными зубьями. Червячные передачи разделяют на передачи с цилиндрическим червяком и глобоидным червяком. [c.7]

Зубчатые передачи выполняются с различными по форме зубьями. Наибольшее распространение ввиду простоты изготовления находят зубчатые колеса с прямыми зубьями (см. фиг. 10, а). Цилиндрические зубчатые колеса выполняются также скосым или шевроннымзубом (см. фиг. 10, д), что позволяет улучшить плавность работы зацепления, снизить шум и увеличить нагрузку на зубья колес. В косозубых цилиндрических передачах при работе возникают осевые усилия, которые передаются на опорные подшипники. Обычно угол наклона зубьев в косозубых шестернях не превышает 8—15°. Для устранения осевых усилий применяются шевронные колеса — сдвоенные цилиндрические колеса с косыми зубьями разного наклона. Однако, несмотря на преимущества цилиндрических колес с косыми или шевронными зубьями, во многих случаях предпочтение отдается лрямозубым колесам. Обычно прямозубые колеса применяются во всех тихоходных передачах. Среднескоростные и быстроходные передачи, как правило, выполняются из косозубых колес. [c.29]

Для соединения цилиндрического п 1Ямозубого колеса с валом ъ = е/1 (рис. 4.8, а) для соединения ко юзубого колеса с валом (рис. 4.8,6) е = е// (0,5d tgp osaw)//, где р — угол наклона зубьев косозубого колеса (знак плюс принимается при действии Б одном направлении моментов от радиальной / рад и осевой Foo сил на зубчатом колесе относительно оси i ала, лежащей на середине длины ступицы, знак минус — в проти вном случае). [c.76]

Как мы видели, в цилиндрических косозубых передачах и в конических передачах даже при прямых зубьях в зацеплении возникает осевая составляющая Ра силы давления. Чтобы избежать чрезмерной осевой нагрузки на подшипники, угол наклона зуба Р в косозубых цилиндрических колесах обычно выбирают не более 15" . В шевронных колесах осевые нагрузки па оба нолушевропа уравновешиваются и поэтому осевая нагрузка на подшипники в этом случае не действует. Однако при неправильной конструкции опор этого уравновешивания может и не произойти. Действительно, в шевронных передачах относительное осевое смещение зацепляющихся колес невозможно, так как этому препятствуют зубья соседнего колеса. Поэтому, чтобы избежать статической неопределимости по отношению к осевой силе, вал одного из колес передачи не должен быть закреплен в осевом направлении. Тогда колесо 2 будет удерживать колесо 1 своими зубьями, как это видно на рис. 9.22, б. В косозубых передачах (рис. 9.22, а) косые зубья не препятствуют относительному осевому смещению колес, так как при таком сме- [c.254]

Косозубые цилиндрические колеса нарезают на универсальнофрезерных станках. Делительную головку соединяют зубчатой передачей с ходовым винтом продольной подачи стола. Стол станка поворачивают на угол наклона зуба нарезаемого колеса, а фрезу подбирают не по действительному числу зубьев, а по условному, определяемому [c.178]

Рассмотрим конструктивные особенности одноступенчатых редукторов. На рис. 160 показан общий вид одноступенчатого горизонтального редуктора с цилиндрическими косозубыми колесами для передачи крутящего момента мемеду двумя параллельными валами. Основная характеристика данного редуктора передаточное число и = Ь, передаваемая мощность Ы, = 10,0 кВт частота вращения шестерни 1 == 735 об/д1Ин зубчатая передача г, = 18 = 90 Шп = 3 мм, угол наклона зуба р = 10°65 межосевое расстояние — 160 мм. [c.211]

Направление зуба зубчатых колес с ходом винтовой линии свыше 150 мм и наибольшим углом наклона зуба 80°, можно контролировать на рассмотренном ранее эвольвентомере модели БВ-5062 (ЧЗМИ) с помощью специального приспособления, работающего по схеме, приведенной на рис. 88. Согласование поступательного перемещения измерительного узла прибора 2 (см. рис. 75) с вращательным движением контролируемого колеса осуществляется с помощью кулисы, устанавливаемой на номинальную величину угла наклона линии зуба этого колеса. При измерении направления зубьев прямозубых колес кулиса эвольвентомера устанавливается по шкале на нуль. Направление зубьев прямозубых цилиндрических колес может быть проверено с помощью любого контрольного приспособления, в котором предусмотрена возможность перемещения измерительного узла параллельно оси центров, на которых располагается измеряемое зубчатое колесо. Направление зубьев мелкомодульных косозубых колес можно проверить с помощью универсального измерительного микроскопа и измерительной бабки ИБ-21. Для этого колесо устанавливают с помощью оправки в центрах прибора и связывают хомутиком с центром измерительной бабки. На накатном кольце объектива микроскопа укрепляют контактное приспособление ИЗО-1, наконечник которого вводят во впадину зуба контролируемого колеса. Передвижением продольной каретки микроскопа добиваются контакта наконечникаИЗО-1с боковой поверхностью зуба колеса и совмещения двойных штрихов данного приспособления со штриховой линией окулярной сетки. В этом положении снимают отсчет показаний по шкалам продольной каретки и угломерной шкале измерительной бабки. С помощью измерительной бабки контролируемое зубчатое колесо поворачивают на какой-то угол и продольным перемещением каретки вновь подводят наконечник контактного приспособления ИЗО-1 до совмещения двойного штриха с той же штриховой линией окулярной головки. Теперь снимают второй отсчет по тем же шкалам. Направление винтовой линии зуба контролируемого зубчатого колеса определяется на основании данных измерения по формуле [c.187]

В двойных неразнесенных главных передачах применяют прямозубые и косозубые цилиндрические зубчатые колеса. У косозубых зубчатых колес угол наклона зуба р — 16 н- 20°. [c.259]

Пример 3.20. Проверить прочность цилиндрической косозубой закрытой передачи, имеющей следующие параметры передаваемая мощность Л = 16 кВт, угловая скорость ведущего вала со=100 рад/с, числа зубьев 2 =35 22=112, угол наклона линии зуба р=16°30, модуль нормальный т =3 мм, ширина колес =70 мм. Материал колеса—сталь Ст5, а 1=240 Н/мм , твердость НВ160. Материал шестерни—сталь 50 нормализованная, о 1=260 Н/мм , твердость НВ190. Передача работает со значительными колебаниями нагрузки. [c.309]

Б. Конструкция и расчет цилиндрических косозубых и шевронных передач. Цилиндрическая передача с косым (винтовым) зубом показана на рис. 154, а. Нарезание зуба этих колес производят теми же инструментами, как и прямозубйх колес. Наклон зуба образуется поворотом инструмента на угол к образуюш,ей цилиндра колес. Поэтому профиль зуба в нормальном сечении совпадает с профилем прямозубого колеса и, следовательно, нормальный модуль должен быть стандартным (рис. 155). Основным преимуш,еством [c.243]

Согласно стандартам ЕСКД на чертеже зубчатого колеса и червяка помещают таблицу, содержащую основные данные, необходимые для изготовления и контроля точности колеса (червяка), а также справочные данные. В данных для изготовления зубчатого колеса указывают модуль т и число зубьев г для изготовления червяка — модуль т, число заходов г , делительный угол подъема у, расчетный шаг р, параметры профиля витков и тип. Для цилиндрических косозубых и шевронных зубчатых колес приводят угол наклона линии зуба р, направление линии [c.98]

Гипоидные передачи (см. рис. 1.П). Кинематика гипоидных передач аналогична кинематике винтовых передач. Начальными поверхностями гипоидных передач являются однополые гиперболоиды вращения, которые заменяются приближенными к ним усеченными конусами. Гипоидные колеса выполняют с косыми или круговыми зубьями. Зубья косозубых гипоидных колес, как у прямозубых цилиндрических и конических колес, соприкасаются при работе передачи одновременно по всей своей длине. Гипоидные колеса с круговым зубом по внешнему виду не отличаются от конических колес с круговым зубом. В этих передачах имеется гипоидное смещение Е (см. рис. 1.11) оси ведущего (малого) колеса относительно оси ведомого (большого) колеса. Ввиду гипоидного смещения сопряженные колеса должны быть выполнены с различными углами наклона, а также различными профильными углами на противоположных сторонах зубьев. Обычно угол наклона линии зуба шестерни колеблется в пределах 45—50°, а колеса — в пределах 23—25°. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...