Профили для прямозубых кол

Как указывалось выше, профиль косого зуба в нормальном сечении А—А (рис. 10.3) соответствует исходному контуру инструментальной рейки и, следовательно, совпадает с профилем прямозубого колеса. Расчет косозубых колес ведут, используя параметры эквивалентного прямозубого колеса. [c.151]

Фиг. 7. Типовые диаграммы корригирования профиля зубьев шевера с —обеспечивает чисто эвольвентный профиль б — обеспечивает фланкирование в — фланкирование и подрезку г — устраняет яму на профиле прямозубых колес

Колеса с прямыми зубьями вступают в зацепление сразу по всей своей длине поэтому всякого рода неточности в изготовлении профиля прямозубых колес приводят к резкому удару в зацеплении, что порождает шум в передаче. Удары и шум в прямозубых колесах тем чувствительнее, чем выше окружные скорости и чем больше передаваемые усилия. [c.281]

Пальцевые модульные фрезы применяются для фрезерования профиля прямозубых и косозубых зубчатых колес крупного модуля (начиная с модуля 10 и выше) тогда, когда нельзя нарезать колесо червячной фрезой. На фиг. 298 показаны пальцевые зуборезные черновые и чистовые фрезы. [c.373]

Фиг. 153. Определение размеров профиля прямозубой гребенки в разных сечениях.

Поскольку в среднем торцовом сечении профили арочных зубьев не отличаются от профилей прямозубых цилиндрических колес, взаимное положение разноименных профилей можно контролировать по хорде или по длине общей нормали и вычислять эти размеры по формулам (13.2)—(13.9) или (13.22). Мерительные поверхности инструмента должны быть возможно малой ширины или быть скругленными. [c.360]

Как указывалось выше, профиль косого зуба в нормальном сечении А — А (рис. 6.34) соответствует исходному контуру инструментальной рейки и, следовательно, совпадает с профилем прямозубого колеса. [c.145]

При комбинировании норм разных степеней точности нормы плавности работы колеса могут быть не более чем на две степени точности или на одну степень грубее степени кинематической точности нормы контакта зубьев не могут быть грубее степени плавности колеса. Указанные ограничения вызваны наличием определенной взаимосвязи между показателями точности колес. Так, циклическая погрешность, определяемая многократно повторяющимися за оборот колеса погрешностями, связана с кинематической погрешностью, определяемой погрешностями, проявляющимися один раз за оборот колеса (см. рис. 146, а и 150, а). Поэтому при сохранении допуска на кинематическую погрешность колеса расширение допуска на циклическую погрешность более чем на одну степень вызывает заметное уменьщение допуска на кинематическую погрешность и делает практически невозможным изготовление такого колеса. Погрешность профиля прямозубого колеса, включенная в нормы плавности, зависит от величины биения зубчатого венца, регламентируемой нормами кинематической точности, и т. п. [c.357]

Приведенный радиус кривизны профилей в полюсе зацепления выражается через размеры эквивалентных прямозубых колес 1см. формулы (18.58) II (19.16)] [c.301]

В электромеханических реле встречается упрощенная реечная передача (рис. 221, 1) с цилиндрической рейкой и прямозубым колесом. Зубья рейки выполнены в форме дисков, а колесо может иметь зубья любого профиля. Такую передачу выполняют с большими радиальными и боковыми зазорами. Преимуществом ее является возможность передачи движения в случае поворота рейки вокруг своей оси. [c.348]

Расчет зубьев на изгиб. Прямозубые передачи. При выводе расчетной формулы принимают следующие допущения вся нагрузка зацепления передается одной парой зубьев (рис. 3.104), которая приложена к вершине зуба и. направлена по нормали к его профилю (сила трения не учитывается) зуб рассматривают как [c.352]

Прочность зуба определяется его размерами и формой в нормальном сечении. Форму косого зуба в нормальном сечении принято определять через параметры эквивалентного прямозубого колеса, т. е. считают, что профиль косых зубьев в нормальном сечении п—п соответствует профилю зубьев некоторого [c.184]

Если представить себе, что косой зуб рассечен плоскостью, перпендикулярной направлению зуба, то его профиль в этом сечении будет почти точно совпадать с профилем зуба некоторого воображаемого прямозубого колеса, имеющего зубьев. [c.385]

Таблица 7.1. Основные соотношения размеров нормального цилиндрического прямозубого колеса эвольвентного профиля (см. рис. 3.68)

Косозубые колеса нарезают тем же инструментом, что и прямозубые. Наклон зуба получают наклоном заготовки или поворотом инструмента относительно оси заготовки на угол р. Профиль косого зуба в нормальном сечении п — п соответствует исходному контуру инструментальной рейки и, следовательно, совпадает с профилем прямого зуба модуля т = т = d z os Р). [c.455]

Обобщая сказанное выше, можно отметить, что косозубые и шевронные зацепления отличаются плавностью в работе, ошибки в шаге и профиле у этих передач меньше, чем у прямозубых, что положительно сказывается на плавности работы зацепления и конечно же способствует уменьшению шума в передаче, коэффициент перекрытия е у них больше, чем у прямозубых передач (е s 2). Большая, чем у прямозубых, рабочая длина зуба Ь (при одинаковой с прямозубой передачей ширине колес) позволяет (при тех же габаритах) передавать большие мощности. Передачи косозубыми колесами допускают большие передаточные числа, а и.менно и 10 на одну ступень. [c.456]

Проверочный расчет на изгиб выполняют по формуле (7.9), но с учетом эквивалентного числа зубьев по которому выбирают величину коэффициента формы зуба Ур (см. табл. 7.3). Для определения 2 мысленно рассечем рассчитываемое колесо плоскостью п — п, перпендикулярной направлению зуба (см. рис. 3.74, а). При этом в сечении начального цилиндра получим эллипс, радиус кривизны которого в полюсе зацепления р = d/(2 QS ). Профиль зуба в этом сечении почти совпадает с профилем условного прямозубого колеса называемого эквивалентным, диаметр делительной окружности которого равен откуда эквивалентное число [c.457]

Зубчатые передачи можно классифицировать по многим признакам, а именно по расположению осей валов (с параллельными, пересекающимися, скрещивающимися осями и соосные) по условиям работы (закрытые — работающие в масляной ванне и открытые — работающие всухую или смазываемые периодически) по числу ступеней (одноступенчатые, многоступенчатые) по взаимному расположению колес (с внешним и внутренним зацеплением) по изменению частоты вращения валов (понижающие, повышающие) по форме поверхности, на которой нарезаны зубья (цилиндрические, конические) по окружной скорости колес (тихоходные при скорости до 3 м/с, среднескоростные при скорости до 15 м/с, быстроходные при скорости выше 15 м/с) по расположению зубьев относительно образующей колеса (прямозубые, косозубые, шевронные, с криволинейными зубьями) по форме профиля зуба (эвольвентные, круговые, циклоидальные). [c.105]

Расчет зубьев. С достаточной для практики точностью можно считать, что нормальный модуль т и профиль зуба косозубого колеса в нормальном сечении плоскостью п—п соответствует модулю и профилю зуба эквивалентного прямозубого колеса, показанного на рис. 10.6 штрих-пунктирной линией. [c.180]

Контактная прочность и прочность на изгиб зубьев у косозубых колес выше, чем у прямозубых, так как а) радиусы кривизны эвольвент профилей зубьев в нормальном сечении больше, чем у прямозубых колес, б) косые зубья быстрее прирабатываются, в зацеплении находятся две пары зубьев, при этом удельная нагрузка уменьшается, в) на боковой поверхности зуба контактная линия располагается наклонно, зубья входят в зацепление постепенно, изменение нагрузки происходит плавно. [c.181]

Работа колес с косыми зубьями происходит значительно спокойнее, чем в прямозубом зацеплении. Следует обратить внимание еще и на то, что пара зубьев косозубых колес находится в зацеплении на большей дуге поворота, чем в прямозубой передаче. Благодаря этому оказываются успешными современные попытки применять косозубые передачи, у которых коэффициент перекрытия в торцовой плоскости равен нулю и, следовательно, непрерывность зацепления достигается только наклоном зуба. Этим удается почти устранить скольжение профилей зубьев, неизбежное в передачах, у которых коэффициент перекрытия в торцовой плоскости не равен нулю. [c.57]

Нарезание косозубых и шевронных колес может производиться прямозубой рейкой, как и при изготовлении прямозубых колес наклон зуба получают соответствующим поворотом инструмента относительно заготовки на угол р. При этом профиль косого зуба в нормальном к его оси сечении будет таким же, как и в прямозубом колесе. [c.332]

Б. Конструкция и расчет цилиндрических косозубых и шевронных передач. Цилиндрическая передача с косым (винтовым) зубом показана на рис. 154, а. Нарезание зуба этих колес производят теми же инструментами, как и прямозубйх колес. Наклон зуба образуется поворотом инструмента на угол к образуюш,ей цилиндра колес. Поэтому профиль зуба в нормальном сечении совпадает с профилем прямозубого колеса и, следовательно, нормальный модуль должен быть стандартным (рис. 155). Основным преимуш,еством [c.243]

Зуборезный долбяк (рис. 6 82, б) представляет собой зубчатое колесо, зубья которого имеют эвольвентиый профиль с задним а и передним у углами заючки. Различают два типа долбнков прямозубые для нарезания цилиндрических колес с прямыми зубьями и косозубые для нарезания цилиндрических колес с косыми зубьями. [c.352]

В процессе нарезания зубчатых колес на поверхностях зубьев возникают погрешности профиля, появляется неточность шага зубьев и др. Для уменьшения или ликвидации погрешностей зубья дополнительно обрабатывают. Отделочную обработку для зубьев иезакалепных колес называют шевингованием. Предварительно нарезанное прямозубое или косозубое колесо 2 плотно зацепляется с инструментом 1 (рис. 6.112, а). Скрещивание их осей обязательно. При таком характере зацепления в точке А можно разложить скорость на составляющие. Составляющая v направлена вдоль зубьев и является скоростью резания, возникающей в результате скольжения профилей. Обработка состоит в срезании (соскабливании) с поверхности зубьев очень тонких волосообразных стружек, благодаря чему погрешности исправляются, зубчатые колеса становятся более точными, значительно сокращается шум при пх работе. Отделку проводят специальным металлическим инструментом — шевером (рис. 6.112,6). Угол скрещивания осей чаще всего составляет 10—15°. При шевинговании инструмент и заготовка воспроизводят зацепление винтовой пары. Кроме этого, зубчатое колесо перемещается возвратно-поступательно (s,,,,) и после каждого двойного хода подается в радиальном направлении (S(). Направления вращения шевера (Ущ) и, следовательно, заготовки (Узаг) периодически изменяются. Шевер режет боковыми сторонами зубьев, которые имеют специальные канавки (рис. 6.112, в) и, следовательно, представляют собой режущее зубчатое колесо. [c.382]

Станок нргдназначен для чер>ювого и чистовою нарезания прямозубых конических колес эвольвентного профиля без смещения н со смещением производящего исходного контура. Нарезание колес производится методом обкатки. Заготовка IV рис. 6,20, а) оо1 атывается по плоочому воображаемому зубчатому [c.242]

Влияние числа зубьев на форму и прочность зубьев. На рис. 8.21 показано изменение формы зуба в зависимости от числа зубьев колес, нарезанных без смещения с постоянным модулем. При г —сл колесо превраи ается в рейку, и зуб приобретает прямолинейные очертания. С уменьшением z уменьшается толщина зуба у основания и вершины, а также увеличивается кривизна эвольвентного профиля. Такое изменение формы приводит к уменьшению прочности зуба. При дальнейшем уменьшении 2 появляется подрезание ножки зуба (штриховая линия на рис. 8.21), прочность зуба существенно снижается. При нарезании инструментом реечного типа для прямозубых передач число зубьев на границе подрезания 2 i = 17. [c.121]

Длина существовавшей ранее активной линии зацепления ga сокращается до нуля (еа=0). Такие профили называют несопряженными. Прямозубая передача с несопряженными профилями работать не может. Для песопряженных профилей профиль зуба второго колеса не обязательно эвольвентный. Выполним его также круговым, но вогнутым, с Гз несколько большим, но близким к /-1 — рис. 8.51. Контактные напряжения значитель1ю уменьшатся, так как контакт выпуклых эвольвентных профилей заменен контактом выпуклого п вогнутого профилей с малой разностью радиусов кривизны. Для [c.165]

ГСЗСТ 1643—72 разрешает для одной и той же зубчатой ггередачи с учетом ее назначения устанавливать различные степени точности на нормы кинематической точности, плавности работы и пятна контакта. Однако между отдельными показателями точности, относящимися к различным нормам точности, существует определенная взаимозависимость. Например, чрезмерное увеличение допуска на погрешность профиля зубьев прямозубого колеса снижает кинематическую точность этого зубчатого колеса. Следовательно, большая разница между плавностью работы и кинематической точностью зубчатого колеса практически нецелесообразна, поэтому стандарт устанавливает ограничения [c.202]

Толщина зуба окружная нормальная по посюяинон хорде Угол профиля зуба прямозубых непрямозубых колес Угол наклона линии зуба основной угол накиона Коэффициент осевого перекрытия [c.210]

Прямозубая передача (рис. 6.10, а). Нормальная сила Fo направлена по контактной нормали NN перпендикулярно к профилям зубьев. Разложим ее на составляющие / ( — окружная сила Fr— радиальная. Если момент 7 , задан, Ft = 2Tildi. Из рисунка видно, что Fr = Ft tg Qw [c.106]

Косозубые (и шевронные) цилиндрические колеса, изготовленные методом обкатки, имеют теоретически правильный эвольвент-пый профиль зуба только в плоскости обкатки, т. е. в торцовом ссчеппи. В нормальном сечении про([)нль несколько отличается от эвольвентного. Однако в большинстве расчетов этим отклонением пренебрегают, считая, что нормальный профиль зуба прямозубого колеса соответствует эвольвентному профилю некоторого условного (эквивалентного) прямозубого колеса. Радиус делительной окружности эквивалентного колеса принимают равным наибольшему радиусу кривизны эллипса, образуюгцегося в результате сечения делительного цилиндра косозубого колеса плоскостью NN, нормальной к винтовой линии на делительном цилиндре (рис. 190). [c.284]

На рис. 13.3 буквой (t обозначен /LKON, равный углу профиля зуба в точке К, находян1ейся на делительной окружности прямозубого колеса. В Советском Союзе этот угол стандартизован и равен 20°. Таким образом, делите п>ная окружность прямозубого колеса является той окружностью, которая пересекает профиль зуба в Tf)4K , для которой угод профиля равет стандартному углу =20°. [c.361]

Эквивалентное колесо. Профиль зуба определяют его размеры и форма в нормальном сечении. Форму зуба в нормальном сечении принято определять через параметры эквивалентного прямозубого колеса (рис. 3.99). Нормальное к линии зуба сечение па делительного цилиндра имеет форму эллипса. Радиус кривизны эллипса при зацеплении зубьев в полюсе r.J—a l(2 соз ). Профиль зуба в этом сечении достаточно близко совпадает с профилем приведенного прямозубого колеса, называемого эквивалентным, делительный диаметр которого й =2/- ,=с//созф, а эквивалентное число зубьев r =dJmn =с(/ т со8 Р) =/Пг2/(т,соз Р) или [c.347]

Точке контакта /< двух плоских эвольвентных профилей (рис. 10.2) соответствует в пространстве контактная линия К К (рис. 10.4) на поверхностях зубьев, которая в прямозубой цилинд- [c.97]

Контур зубьев условной рейки, идентичный развертке на плоскость торцового сечения исходного плоского колеса, называется торцовым теоретическим исходным контуром. Различают внешний, средний и внутренний теоретические исходные контуры. В качестве стандартного для прямозубых конических колес применяют внешний торцовый исходный контур, параметры которого установлены ГОСТ 13754—81 угол профиля а = 20° коэффициенты — высоты головки зубай = 1, радиального зазора с = 0,2, радиуса кривизны переходной кривой р = 0,2...0,3. Для колес с круговыми зубьями стандартным является средний нормальный теоретический исходный контур (по ГОСТ 13754—81). Нормальным контуром называют контур зубьев условной рейки, у которой профиль и высотные размеры зубьев идентичны одноименным элементам зубьев исходного плоского колеса в нормальном сечении. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...