Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Скольжение Толщина

Гидродинамический эффект от использования масляного клина тем больше, чем больше скорость скольжения. Толщина  [c.80]

Для подшипников скольжения Толщина 1—4 мм, ширина 100—200, длина 1200 мм  [c.119]

Для восстановления неподвижной посадки, например, поверхности шпинделя под подшипник качения компенсационная наделка (втулка) может быть тонкостенной — от 0,5 до 2 мм, а при восстановлении шейки шпинделя под подшипник скольжения толщина стенки наделки должна быть не менее 2,5 мм.  [c.131]


Модуль упругости древесных пластиков также значительно ниже, чем бронзы и чугуна. Для уменьшения упругих деформаций опор скольжения толщину тела вкладыша следует делать минимальной, а длину запрессовки в металлический корпус — максимальной.  [c.26]

П. А. Ребиндер с сотрудниками впервые экспериментально показал существенные изменения физико-механических свойств металлов при деформации в условиях действия ПАВ [19]. В частности, при деформации как монокристаллических металлов, так и поликристаллических тел всегда наблюдается значительное измельчение пачек (полос) скольжения или зеренной структуры деформируемого металла. При этом тонкая система сдвигов хорошо обнаруживается на поверхности при больших увеличениях оптического микроскопа. Экспериментальные данные позволили установить, что уже в начальных стадиях деформирования в присутствии ПАВ появляется весьма равномерная система сдвигов толщиной 3— 4 мкм, в то время как на воздухе при той же скорости деформации формируются сдвиги (пачки скольжения) толщиной до 50 мкм.  [c.199]

Гидродинамический эффект от использования масляного клина тем больше, чем больше скорость скольжения. Толщина слоя смазки не должна превышать некоторой величины. Например, в подшипниках скольжения большинства механизмов = = 0,014-0,02 мм и меньше.  [c.95]

В (6-32) последний член призван отражать перенос тепла за счет турбулентности твердых частиц. Упрощенная модель процесса предполагает равномерное распределение частиц не только по сечению, но и по длине потока, а так же полностью игнорирует взаимодействие несущей среды и частиц. При этом не учитываются возможные изменения толщины пограничного слоя, профиля скорости и турбулентности жидкости, скольжение компонентов потока по осредненной и пульсационной скорости и пр.  [c.199]

Построение эвольвентных профилей зубьев можно производить, перекатывая без скольжения производящую прямую по основной окружности, или по точкам, рассчитав предварительно толщину зубьев по ряду окружностей. Зададимся для этого последовательным рядом значений d,j с шагом 0,5т в пределах df dy da и  [c.33]

На рис. 9.3 изображены конструкции разъемных корпусов для подшипников скольжения. При разъемных корпусах применяют два вкладыша. Их выполняют без буртиков, с одним и с двумя буртиками (рис. 9.4). Размеры конструктивных элементов (мм) толщина стенки вкладыша Й=(0,08.... ..0,10) й 4- 2,5 где с1 (мм) — диаметр цапфы вала Л = (1,0... 1,2) 6 /г 0,65. На наружной поверхности вкладышей около буртиков иногда делают канавки по ГОСТ 8820—69 (табл. 7.6).  [c.133]


Характер результатов, полученных для течения на плоской пластине на не слишком большом удалении от передней кромки, т. е. при РхШ 1, показан на фиг. 8.5. Видно, что по мере движения смеси вдоль плоской пластины скорость скольжения твердых частиц 7/рш уменьшается, плотность их у стенки увеличивается, а толщина пограничного слоя частиц растет, так как твердые частицы приобретают нормальную компоненту скорости 7р вследствие вязкого сопротивления в потоке жидкости с нормальной составляющей скорости V, причем Ур < V даже при 77 = = 77р. Тенденция к повышению плотности твердых частиц свидетельствует о возможности их отложения на некотором расстоянии от передней кромки этому вопросу посвящен разд. 8.4.  [c.352]

Пример 189. Два однородных сплошных цилиндра общим весом Р,, жестко закрепленные на оси, толщиной и массой которой можно пренебречь, образуют скат, опирающийся на горизонтальные опоры (рпс. 227). На той же оси свободно насажен тонкий стержень длиной I, несущий на конце точечный груз А весом Pj. Определить движение этой системы, пренебрегая массой стержня и предполагая, что отклонения маятника СА от вертикали весьма малы трение в узле С отсутствует и цилиндры катятся по опорам без скольжения (рис. 227).  [c.407]

На геометрию и качественные показатели зубчатого зацепления влияет положение реечного инструмента относительно заготовки при окончании процесса нарезания зубьев. От коэффициентов смещения, определяющих это положение, зависят коэффициент перекрытия, толщина зубьев у основания и вершины, радиусы кривизны рабочих участков профиля, наличие или отсутствие подрезания, т. е. факторы, влияющие на прочность зубьев. Выбором сочетаний коэффициентов смещения можно влиять на скорости скольжения и на удельные скольжения, т. е. на факторы, определяющие износостойкость.  [c.115]

Компоненты тензора напряжений Oq, G, по толщине стенки цилиндрической оболочки аналитически могут быть определены из следу ющих соотношений, пожженных на основании линий скольжения в рассматриваемых оболочках в виде логарифмических спиралей /68/  [c.212]

Конусы, имеюшие общие с коническими колёсами оси и катящиеся друг по другу без скольжения Толщина зуба, измеренкая по начальной окружности и умноженная на косинус угла наклона зубьев на начальной окружности  [c.325]

В реальных самосмазываюш,ихся подшипниках скольжения толщина антифрикционного покрытия обычно значительно меньше размера области контакта. Поэтому в рассматриваемой задаче теории упругости естественным является предположение об относительной малости толщины упругого слоя h = R2 — R <С -Ri sin 7). В этом случае функция К а) может быть аппроксимирована функцией [88]  [c.169]

Известно [24, 26], что поставленная выше задача достаточно хорошо моделирует работу сферического самосмазывающегося подшипника, особенно при нагрузках, когда размер площадки контакта соизмерим с шириной подшипника. В реальных самосмазывающих-ся подшипниках скольжения толщина антифрикционного покрытия обычно значительно меньше размера области контакта. Поэтому в рассматриваемой задаче теории упругости естественным является предположение об относительной малости толщины упругого слоя (А = Л2 1 1 т)- В этом случае функция К а) вида (4) может быть аппроксимирована функцией  [c.228]

Такой метод исследования позволил установить, что уже на начальных стадиях деформации, еще до достижения предела текучести, в присутствии поверхностио-активных веществ появляется весьма тонкая, равномерная структура пачек скольжения толщиной примерно 3—4 а, тогда как при растяжении на воздухе при той же скорости деформации формируются пачки значительной толщины — до 50 а.  [c.36]

Обычно металлографические методы изучения структур деформированных металлов (за исключением рентге-но- и электронографического анализа) позволяют наблюдать в общей картине деформации лишь такие детали, размеры которых пе мепее 2Л0 см. Таким образом, даже наиболее совершенные металломикроскопы не могут разрешить отдельные элементарные акты соскальзывания — сдвигов по плоскостям скольжения, развивающихся в процессе деформации металлов и приводящих к образованию пачек скольжения толщиною нескольких десятков атомных слоев. Кроме того, некоторые структурные изменения, сопутствующие пластической деформации,  [c.37]


На рис. 20 и 21 даны электронно-микроскопические изображения того же образца монокристалла, деформированного растяжением на 75 /о в чистом (неполярном) вазелиновом масле. Отчетливо видны сдвиги по октаэдрическим плоскостям с поворотом этих плоскостей. Эти сдвиги, повидимому, можно считать элемзнтарными актами соскальзывания в действующей системе скольжения. Толщина пачек скольжения при этом  [c.39]

При нарезании стандартного зацепления делительная прямая должна без скольжения перекатываться по делител1дюй окружности нарезаемого колеса, и в этом случае толщина зуба и ширина впадины нарезаемого колеса так же, как и у рейки, равны между собой.  [c.457]

Как уже говорилось выше, нарезание зубчатых колес по методу обкатки производится перекатыванием рабочего инструмента (рейки) но центроиде заготовки нарезаемого колеса. Если зубья рейки пересечь прямыми, параллельными делительной прямой (рис. 22.33), то все расстояния аЬ, а Ь, а"Ь . .. — будут равны шагу зацепления (р = пт). Одна из этих прямых и может быть выбрана за начальную прямую зуборезного инструмента рейки, которая в процессе обкатки катится без скольжения по делительной окружности колеса. При этом ширина впадины и толщина зуба будут различны в зависимости от того, какая из прямых аЬ, а Ь, а"Ь",. .. выбрана за начальную прямую. Очевидно, что ширина впадины и толщина зуба будут равны в том случае, когда за начальную прямую выбрана делительная прямая, делящая высоту h зуба пополам. Этот случай зацепления олеса с рейкой показан на рис. 22.34 (положение /). Здесь изображена рейка, занимающая положение /, и профиль М Э зуба колеса, иарезан-иого этой ре Кой то нцина зуба колеса, измеренная по начальной окружности, и ширина впадины между зубьями рейки, измеренная по начальной прямой, равны между собой, Есл1- теперь передвинуть рейку из положения / в положение II, то ширина впадины меладу зубьями будет меньше толщины зуба. При этом профиль  [c.457]

Фирма Циллер (ФРГ) производит уплотнения упругими стальными шайбами (рис. 11.22), которые применяют при любом смазывании подшипников и скорости скольжения до 6 м/с. Толщина шайб в зависимости от их размера составляет о = 0,3...0,6 мм. Торцовая грань шайб выступает за их плоскость на величину с = 0,5...0,б мм.  [c.158]

Фирма Циллер (Германия) производит уплотнение упругами стальными шайбами (рис. 11.23), которые применяют при скорости скольжения до 6 м/с и смазывании подшипников любым смазочным материалом. Толщина шайб в зависимости от их диаметрального размера еоставляет а = 0,3...0,6 мм. Торцовая рабочая грань шайб выступает за их плоскость на с = 0,5...0,6 мм, что создает после закрепления шайб достаточную силу прижатия рабочей грани к торцу кольца подшипника. Размеры шайб см. в табл. 24.25.  [c.184]

Наиболее важной и сложной задачей при проектировании передач со смещением является выбор коэффициентов смещения для шестерни и колеса и коэффициента суммарного смещения в передаче Xi, Хг и Xj. следует подбирать в зависимости от основного критерия работоспособновти, имея в виду, что улучшение одних показателей зацепления может сопровождаться ухудшением других. Например, возникнет подрезание зубьев при их образовании, уменьшится толщина зубьев на окружности вершин, появится интерференция профилей при работе, понизится е , повысится удельное скольжение.  [c.100]

Определить минимальную толщину масляной пленки в подшипнике скольжения шпинделя токарного станка по следующим данным диаметр цапфы 0,06м, рабочая длина вкладыша 0,072 м, нагрузка на цапфу 7000Н, материал втулки —  [c.328]

Ширину канавки В выбирают в зависимости от условий работы кольца. При необходимости точной осевой фиксации в двух направлениях (рис. 514, а) кольцо сажают в канавку на посадке скольжения (обычно Л3/С3). Для колец, нагруженных односторонними сила.ми (вид б), ширина канавки не имеет значения, так как точность фиксации детали здесь определяется не зазором в канавке, а расстоянием С между торцами канавок, воспринимающими осевые нагрузки. В этом случае щирину канавки делают на 0,2 —0,5 мм больще толщины кольца. Для облегчения изготовления и удобства контроля нерабочие грани канавок иногда делают скощенными (вид в).  [c.553]

Эффект магнитной памяти металла к действию на] рузок растяжения, сжатия, кручения и циклического нагружения выявлен в лабораторных и промышленных исследованиях. Уникальность метода магнитной памяти заключается также в том, что он основан на использовании собственного магнитного поля, возникающего в зонах устойчивых полос скольжения дислокаций, обусловленных действием рабочих нагрузок. В результате взаимодействия собственного магнитного поля (СМП) с магнитным полем Земли в зоне концентрации напряжений на поверхности объекта контроля образуется градиент магнитного поля рассеяния, который фиксируется специализированными магнитометрами. Механизм возникновения СМП на скоплениях дислокаций обусловлен закреплением доменных границ, когда эти скопления становятся соизмеримы с толщиной доменных стенок. Ни при какгос условиях с искусственным намагничиванием в работающих конструкциях такой источник информации, как собственное маг-  [c.350]

Расчет и выбор посадок с зазором в подшипниках скольжения. Наиболее распространенным типом ответственных подвижных соединений являются подшипники скольжения, работающие со смазочным материалом. Для обеспечения наибольшей долговечности необходимо, чтобы при работе в установившемся режиме износ подшипников был минимальным. Это достигается при жидкостной сма.зке, когда поверхности цапфы и вкладыша подшипника полностью разделены слоем смазочного материала. Наибольшее распространение имеют гидродинамические подшипники, в которых смазочный материал увлекается враш,ающейся цапфой в постепенно сужаю-ш,ийся (клиновой) зазор между цапфой и вкладышем подшипника, в результате чего возникает гидродинамическое давление, превышающее нагрузку на опору и стремящееся расклинить поверхности цапфы и вкладыша. При этом вал отделяется от поверхности вкладыша и смещается по направлению вращения. Когда вал находится (штриховая линия на рис. 9.5) в состоянии покоя, зазор S = D — d. При определенной частоте вращения вала (остальные факторы постоянны) создается равновесие гидродинамического давления и сил, действующих на опору. Положе1ше вала в состоянии равновесия определяется абсолютным е и относительным "/ = 2e/S эксцентриситетами. Поверхности цапфы и вкладыша подшипника при этом разделены переменным зазором, равным /i ,m в месте их наибольшего сближения и Апих = S —/гп,т на диаметрально противоположной стороне. Наименьшая толщина масляного слоя /г и, связана с относительным эксцентриситетом % зависи.мостью  [c.212]


Определим относительные размеры дефекта на контакте мягкой прослойки, при которых статическая прочность рассматриваемых соединений будет находиться на уровне прочности бездефектного соединения таких же размеров. При некоторых соотношениях аг и f /В=((/В] точки О и 0[ (см. рис. 2.15) условных огибающих сеток линий скольжения совмещаются в центре мягкой прослойки М. При данных относительных толщинах ж и дефектах I /В), статическая прочность соединений равна прочности бездефектного со-едашения. Относительные размеры дефектов (I /В) при этом определяются по следуюгцим соотношениям  [c.59]

Для соединений с толстыми мягкими гфослойками в условиях их нагружения по схеме двухосного приложения нагрузки характерны те же особенности напряженного состояния и построения сеток линий скольжения в очаге пластической деформации, как и рассмо фенные в работе /2/ агя сл ая п,[оской и осесимметричной деформации (и = 0,5 и = 0) с поправкой на специфик> скольжения материалов в зависимости от параметра нагружения п /98/, Не останавливаясь подробно на анализе нес> щей способности таких соединений, отметим, что решения для тонких и толстых прослоек дают достаточно близкие результаты по в диапазоне относительных размеров толстых прослоек (kq, к что позволяет распространить полученное соотношение (3,28) дгя определения на весь диапазон относительных толщин прослоек (kq, к ).  [c.121]

Для определения пороговых значений подразделяющих прослойки на тонкие и толстые, рассмотрим нскоторь[с особенности, связанные с построением сеток линий скольжения, представленных трохоидами. Как следу ет из данньк построений, огибающая линий скольжения подходит под нулевым углом к горизонтальной границе (см, рис, 3.13). расположенной на расстояниях равных от оси симметрии прослойки. При этом не изменяется продольный размер арки трохоид, а поле циклоид как бь[ сжимается (при п < 0,5) или расжимается (при п > 0,5) по сравнению с полем нормальных циклоид п = 0,5) в нагтравлении толщины прослойки на параметр — = —, Вследствие этого пороговое  [c.121]

Следу ет заметить, что характер нагруокения соединений с наклонной прослойкой накладывает разные ограничения по относительной толщине мягких прослоек, характеризующие диапазон их значений к < к , в пределах которого наблюдается контактное упрочнение мягкого металла В соответствие с граничными условиями, вытекающими из представленных на рис. 3 29,(7,б сеток линий скольжения, а также полученных для рассматриваемых случаев нагружения соотношений (3 38) и  [c.140]

Рис 4 5 11олс линий скольжения, представленное лог<1рифмически-ми спиралями в однородной толстостенной оболочке давления (а), в продольной мягкой прослойке размерами к>к (в) и распределение напряжений Gg по толщине стенки (6)  [c.212]

Анализ посфоенных полей линий скольжения а1я различных относительных параметров прослойки и оболочки к и = t /R показали, что местоположение точки ветвления гишстического гечения мягкой прослойки О, являющейся точкой стыковки дву х типов сеток линий скольжения (см. рис. 4.6.й,б), не зависит от относительной толщины прослойки к и определяется параметром толстостенности оболочки H-. Полуденные численные значения относительного napaNs Tpa t q =Xq I t, характеризующего положение точки ветвления О на оси симметрии прослойки, в рассматриваемых полях линий скольжения (рис. 4.7) с удовлетворительной для практики точностью (в пределах I %) отвечают первому из соотношений (4.13).  [c.214]

На рис. 4.6,а,б приведено сопоставление эпюр напряжений полу ченных численно-графическим методом и подсчитанных с использованием соотношений (4.16) — (4.19). Как видно, имеется удовлетворительное соответствие распределений построенных по обеим мего-дикам расчета, что свидетельствчет о приемлемости подхода представления полей линий скольжения в мягких прослойках, работающих в составе толстостенных оболочек, отрезками циклоид. Кроме того, аппроксимация линий скольжения отрезками циклоид позволяет получить достаточно добные д,чя практического пользования аналитические выражения для оценки напряженного состояния и несущей способности толстостенных оболочковых конструкций. Процедура определения величины предельного перепада давлений (р q) ,ax по толщине стенки оболочковых констр кций, ослабленных продольными мягкими прослойками, сводится к определению средних предельных напряжений а р исходя из V словия их статической эквивааентноети напряжениям Gy  [c.220]

Рис 4 14. Поле линий скольжения, представленное логарифмическими спиралями в однородной сферической толстостенной оболочке (а), в кольцевой мягкой прослойке ра 1мерами (6) и распределение напряжений Стд по толщине стенки (в)  [c.231]


Смотреть страницы где упоминается термин Скольжение Толщина : [c.19]    [c.186]    [c.464]    [c.145]    [c.284]    [c.129]    [c.321]    [c.383]    [c.321]    [c.74]    [c.220]    [c.216]    [c.217]    [c.217]   
Детали машин Том 3 (1969) -- [ c.164 ]



ПОИСК



Заливка антифрикционных подшипников скольжения— Толщина слоя



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте