Суппорты Расчет

Установка упоров угла е качания верхней каретки суппорта. Расчет угла 6 качания верхней каретки раз-валочного резца) [c.413]

После ввода исходной информации ЭВМ проектирует инструментальную наладку, производя оптимизацию режимов резания и расчет ожидаемой длительности рабочего цикла работы пруткового автомата. Результаты проектирования выводятся на экран дисплея в виде карты-таблицы с наименованием переходов по суппортам, параметрам обработки, режимам резания и нормам времени, данным для изготовления кулачков. После оценки результатов проектирования технолог-проектировщик принимает решение об изменении структуры операции (например, как показано на рис. 3.12). С помощью кла- [c.118]

Параметры А и Тц могут быть получены экспериментально или на основании приближенных расчетов. При длительной работе станка происходит износ его сопряжений, что также скажется на снижении начальной точности обработки. Так, износ на-направляющих револьверного суппорта приведет к нарушению параллельности оси шпинделя и направления движения револьверной головки и к ее опусканию. Если опускание головки можно компенсировать настройкой резца, то непараллельность приведет к возникновению конусности и к погрешности диаметра по длине обработки I на величину [c.198]

Методика расчета на износ направляющих скольжения. Поступательные направляющие скольжения широко применяются в различных машинах для перемещения ползунов, столов, суппортов и других узлов, а также в кулисных, кулачковых и других механизмах. Во многих случаях, например, в металлорежущих станках, от этих пар требуется высокая точность и износостойкость. [c.292]

Расчет формы изношенной поверхности при ограниченной длине направляющих Особенность расчета направляющих, когда суппорт может свешиваться с них, заключается в том, что площадь контакта между суппортом и станиной изменяется, и эпюра давлений будет являться функцией не только длины контакта I, но и положения суппорта z (рис. 93, слева). Так как х, г и I свя заны зависимостью х = z I, то [c.298]

Анализ результатов расчета для базовой наработки пути трения, равной 1000 км, показал, что конструктивные факторы оказывают значительное влияние на неравномерность износа направляющих и погрешность обработки. Наибольшее влияние оказывают длина направляющих стола и суппорта и ширина граней. Из эксплуатационных факторов наибольшее влияние на долговечность оказывают концентрация абразивных частиц в смазке и длина обрабатываемых деталей. Узел трения, имеющий оптимальные параметры, менее чувствителен к воздействию эксплуатацион- [c.363]

Деталь 1 закреплена в патроне токарного станка с таким расчетом, чтобы обрабатываемая ее часть при резании находилась в закрытом цилиндре 2. Цилиндр через специальную державку зажат в суппорте станка, что позволяет ему двигаться одновременно с резцом, вводимым в цилиндр через боковое окно [c.105]

Расчеты при обработке конусов. Угол поворота верхних салазок суппорта равен углу а уклона конуса, указанного на чертеже детали или определенного по формуле [c.316]

Схемы выполнены применительно к продольно-строгальным станкам, на станках продольно-фрезерных резцы заменяют фрезами или резцовыми головками. Приведенные схемы построены из расчета обработки ряда деталей, устанавливаемых на столе станка. В конкретных условиях основной задачей технологов является проектирование такой комбинации схем обработки, которая обеспечивает одновременную работу максимально возможного количества суппортов при использовании наибольшего хода станка, его ширины и сокращения холостого хода инструмента. [c.383]

При воздействии кинематического возмущения со стороны основания и силовом воздействии от переменной силы резания [12]. Расчетная схема станка приведена на рис. 2, а ее граф — на рис. 3, причем rui — приведенные массы станины с передней бабкой, шпинделя, заготовки, резца и суппорта с, и /с — приведенные коэффициенты жесткости и демпфирования i = 1—5) D — оператор дифференцирования. Время счета составило 4 мин.. (без расчета частотной характеристики). [c.127]

Ввиду того, что зажимная цанга многошпиндельных автоматов в процессе зажима перемещается и пруток отходит от упора на 0,3— 0,5 мм, у деталей с допуском на общую длину менее 0,3—0,4 мм необходимо подрезать торец (с продольного или поперечного суппорта). Более подробные сведения по расчету см. литературу [И]. [c.89]

Державки 72—84 — Кулачки — Расчет 89—96 — Стойки суппортов 77, 78, 84 — Упоры регулируемые 72 [c.804]

Шлифовальные головки, применяемые на продольно-строгальных станках, в большинстве случаев проектируются с расчетом установки на салазки суппорта. Некоторые головки крепятся вместо резцедержателей. [c.769]

Для проверки правильности угла винтовой линии зуба, которая определяется точностью расчета и порядком установки набора сменных колес гитары дифференциала, используют кинематику станка. После настройки станка в суппорт закрепляют чертилку, которой наносят наклонную и вертикальную риски. Подводя чертилку к верхней точке обода на ускоренном ходу при включенном дифференциале, наносят винтовую риску тп (рис. 232). [c.394]

Образование стружки в процессе резания происходит под действием силы резания, преодолевающей сопротивление металла. Силу Срезания, Н, при обработке точением можно разложить на три составляющие (рис. 2.10) тангенциальную Р. , направленную вертикально вниз и определяющую мощность, потребляемую приводом главного движения станка радиальную Ру, направленную вдоль поперечного движения подачи (эта сила отжимает резец и учитывается при расчете прочности инструмента и механизма поперечного движения подачи станка) осевую направленную вдоль продольного движения подачи (эта сила стремится отжать резец в сторону суппорта и учитывается при определении допустимой нагрузки на резец и механизмы станка при продольном движении подачи). [c.48]

Определение длины рабочего хода суппорта на рабочей подаче, мм (или каждого суппорта, если их несколько), исходя из значений I, рассчитанных для отдельных инструментов суппорта и последовательности их работы. Расчет проводим для одного резца, т. е. I [c.58]

Движение подачи при токарной обработке сообщается ходовым валиком каретке суппорта или его поперечным салазкам. Требуемую подачу на один оборот щпинделя устанавливают переключением рукояток без каких-либо расчетов. Значения возможных подач для облегчения процесса переключения предварительно вычислены и оформлены в виде таблиц, приведенных в паспорте станка. [c.296]

Рассмотрим пример расчета контактных деформаций стыка салазок суппорта с продольными направляющими станка (рис. 2.39). [c.80]

Сила резания Р , будучи наибольшей по своему значению и совпадая с направлением скорости резания, через резец действует на суппорт и станину. Сила Pz через заготовку действует на центры и заднюю бабку. По этой силе производится расчет ответственных деталей станка и мощности, затрачиваемой на резание (а следовательно, расчет и необходимой мощности электродвигателя станка). [c.85]

Радиальная сила Р действует через резец на суппорт и станину, а сила Р через заготовку — на шпиндель, центры и заднюю бабку станка. По этой силе производится расчет станка на жесткость и расчет радиального давления на подшипники шпинделя. [c.85]

Здесь диаграмма скоростей движения суппорта построена на основе расчета. Для этого вначале рассчитывают окружные скорости пальца кулисы, а затем — скорости суппорта, считая их горизонтальными составляющими окружных скоростей пальца кулисы (фиг. 128, б). Последние находят по их угловым скоростям, связанным с угловыми скоростями пальца кривошипа. [c.225]

Расчет направляющих скольжения прямолинейного движения. Основным критерием работоспособности направляющих является их износостойкость. Они долл<ны длительное время сохранять начальную точность. На износостойкость направляющих влияет материал и их термообработка, давление и распределение его по граням направляющих, условия работы, характер перемещения суппорта или стола. Для приближенных расчетов необходимо знать давления на гранях направляющих. [c.52]

Рассмотрим методику определения давлений в закрытых направляющих токарного станка (рис. 37). При перемещении суппорта по направляющим станка на них действуют внешние силы резания Fx, Fy, F , сила Fq, перемещающая суппорт, стол и вес суппорта G. В результате действия этих сил в направляющих станка возникают реакции F , Fb и Ре, которые определяют величину и характер распределения давлений по длине на каждой грани направляющих. Неизвестные силы F Fb, Fq и Fq могут быть определены из четырех уравнений статики. С целью упрощения расчетов совместим оси координат системы с направлением соответствующих сил резания, а начало координат расположим в точке пересечения реакций в Fb- Проектируя силы на оси координат и беря сумму моментов относительно оси X, получим [c.52]

Обычными резцами при одновременной работе вертикальной и горизонтальной подачи суппорта Обработка конических поверхностей с разными углами уклонов Способ наиболее сложный, требующий предварительного расчета и настройки станка [c.155]

Разработка плана операции. Технологический расчет для автоматов удобнее представить на стандартном бланке. Вначале проектируют последовательность выполнения отдельных переходов, затем выбирают и распределяют инструменты по позициям револьверной головки и суппортам. При этом необходимо стремиться максимально совмещать переходы черновые переходы производить в первую очередь избегать совмещения чистовых и черновых переходов по окончании обработки поперечными суппортами давать выдержку инструменту без подачи до 10 оборотов следить, чтобы при совмещении обработки инструменты не наталкивались друг на друга. Далее, вычерчивают эскизы отдельных переходов, где указывают длины рабочих ходов инструментов. [c.173]

Расчет машинного времени ведется по времени работы лимитирующего суппорта [c.191]

Для трех переходов продольного суппорта по нормативам выбираем подачи 0,14 и 0,17. Записываем в карту (графа 9) выбранные подачи и в соответствии с инструкцией принятую наименьшую подачу заключаем в рамку, а остальные — в скобки. Для четвертого перехода продольного суппорта выбранная подача 0,12 mm o6 не принимается в расчет, так как применяется быстросверлильное приспособление. Аналогично для поперечного суппорта 2-й позиции принимаем подачу, равную 0,05 мм об, заключаем ее в рамку, а другую, большую, подачу — в скобки. [c.193]

После этого по чертежу определяются пути (хода) инструментов, которые проставляются в вертикальной графе 3. При расчете пути каждого инструмента руководствуются следующим правилом для того чтобы инструмент не врезался на быстром подводе в обрабатываемое изделие, к размеру, определенному по чертежу детали, следует прибавлять 0,5—3 мм в зависимости от размера автомата и величины хода суппорта. [c.149]

Если, например, рассмотреть пятый и шестой переходы, выполненные с револьверной головкой, или седьмой переход верхнего поперечного суппорта, то для получения сравнимых результатов необходимо при расчете п для этих переходов (графа 6) величину графы 5 делить на коэффициент приведения 2,5. [c.151]

При выборе технологического процесса и последовательности отдельных переходов необходимо стремиться к тому, чтобы наиболее точные поверхности обрабатывались резцами балансира и в первую очередь передним резцом (№ 1), который может работать до жесткого упора. Задний резец (№ 2) рекомендуется использовать для обработки фасонных поверхностей поперечной подачей. Наружные ступенчатые поверхности наиболее удобно обрабатывать резцами верхних суппортов, каждый из которых имеет свой кулачок для перемещения. Отрезание обычно производится резцом № 3. При расчете карты обработки и кулачков началом цикла считают момент разжатия прутка. Установка и регулирование резцов, а также контроль продольного перемещения шпиндельной бабки и суппортов производят, исходя из положения отрезного резца по осевой линии. Обычно в момент отрезания готовой детали пруток выступает на 2 мм из люнетной втулки. [c.227]

Определение суммы чисел оборотов шпинделя, необходимых для выполнения всех рабочих несовмещенных переходов Пр, принятых для расчета Пр = 17 + 90 + 134 + 340 + 205 + 85 + 347+143+182 + +176 + 216 = 2033 оборотов. В расчете приняты следующие отношения плеч рычагов шпиндельная бабка — 3 1 балансир — 3 1 суппорт № 3 — 1 1 суппорты № 4 и № 6 — 2 1. По установленным отношениям плеч вычислены спуски и подъемы на кулачках. [c.235]

При возврате этого устройства в исходное положение после окончания обработки вначале поперечный суппорт отводят на 20—30 мм от заготовки и с помощью эксцентрика 6 подают вперед пиноль 1 вместе с резцом 5 с таким расчетом, чтобы при возвращении суппорта в первоначальное положение сухарь 3 не касался копира 4. Затем отпускают эксцентрик 6, и пиноль 1 с резцом 8 становится в рабочее положение, после чего весь цикл обработки повторяется. [c.284]

Расчет перемещений продольного и поперечного суппортов производится в двоичной системе счисления. Ниже приводятся результаты расчета программы [c.359]

Выполненные расчеты перемещений суппортов записываются в программу перемещения суппортов (см. табл. 37), а в перфоленте, перемещающейся по направлению стрелки А (фиг. 351), пробиваются перфоратором отверстия по унитарно-десятичному коду для подачи соответствующих команд. [c.377]

Если основные времена работы суппортов перекрываются, з расчет принимается наибольшее основное время (/м.наиз) одного суппорта [c.143]

Гидродинамические расчеты распространены на направляющ ие скольжения. Как показали эксперименты ЭНИМС на тяжелых карусельных станках, в специальных небольших скосах направляющих (угол порядка 1 1750) создаются масляные клинья большой грузоподъемности, способные воспринять огромный вес планшайбы и изделия. Экспериментально показано образование жидкостного трения в условиях, в которых оно ранее не считалось возможным. По исследованиям ЭНИМС суппорты станков, двигающиеся со скоростью подачи, начиная со скорости 30—50 mmImuh. при обычном неблагоприятном расположении нагрузки по длине суппорта вырабатываются и самоустанавливаются под некоторым углом, обеспечивающим образование некоторой поддерживающей гидродинамической силы. [c.71]

Подбирая сменные зубчатые колеса на станках, имеющих гитару, конические поверхности обрабатывают резцами. Способ сложный, требует предварительного расчета и наладки станка. С помощью конусной линейки или копирных приспособлений с отключением салазок суппорта от ходового винта обрабать т конические поверхности с углами уклонов 0—12°. Способ удобен и производителен. [c.251]

Расчет гидравлического следящего привода с четырехкромочным золотником копировального устройства. Задано площадь поршня F = 30 см -, диаметр золотника d — ,2 см передаточное отношение рычага ш упа i = 0,7 масса суппорта т = = 0,05 кг - сек 1см наибольший ход поршня Я = 10 см давление в гидросистеме Рп = 30 кГ1см коэффициент расхода следящего золотника (J, = 0,7 сила трения в направляющих суппорта Rt = 30 /сГ начальное открытие проходного сечения окна золотника в среднем положении ho = 0,001 см-, модуль упруго- Tii масла = 1,4- Ю кГ1см . [c.82]

На ЛМЗ модель заменена копирным вальцом [Л.ЗГ как его изготовление, так и связь с ним резца значи тельно проще, чем при применении пространственной модели поверхности. Именно валец 9 (фиг. 17-10) приводится во вращение около своей оси 10 от вала 3 планшайбы. При четырех логаастях он за один оборот последней должен сделать четыре оборота. Поперечное сечение // вальца неправильной, получаемой по расчету формы. Упирающийся в него щуп J2 то поднимается, то опускается. Следящий механизм точно так же поднимает и опускает резец 3. Закон движения резца должен меняться от одного значения радиуса Я до другого. Поэтому, во-первых, соседние сечения вальца должны иметь разные очертания, а во-вторых, валец должен двигаться по поперечине 6 в направлении своей оси одновременно с передвижкой суппорта 5, что и достигается тем же. шпинделем 7 и гайкой 13 каретки 14 вальца. Таким образом, валец представляет собой как бы ряд нанизанных на общую ось эксцентриков с плавным изменением их поперечных сечений. [c.243]

На основании расчета определяется форма изношенных поверхностей трения U X) и износ всего сопряжения. Например, для направляющих скольжения это прежде всего форма изношенных поверхностей направляющих станины, по которым перемещается, например, стол или суппорт станка. Форма этой изношенной поверхности U X) определяет характер 1раектории движения стола, которая изменяется во времени в зависимости от скорости изнашивания сопряжения у. [c.364]

Проектирование наладок на полуавтоматы последовательного действия. Проектирование наладок и расчет режимов резания производят для всех суппортов - позиций раздельно. Затем выполняют дополнительные расчеты, связанные с координацией работы отдельных суппортов - позиций. Режимы резания назначают с таким расчетом, чтобы продолжительность работы всех суппортов была приблизительно одинаковой. Это позволяет повысить стойкость инструмента на нелимитирующих позициях и тем самым сократить время на подналадку станка, а также более рационально использовать все суппорты станка, не допуская перегрузки их в отдельных позициях. [c.498]

Карта револьверной наладки содержит подробное описание технологического процесса с расчетами всех переходов, выполняа11ЫХ револьверной головкой и суппортом. Каждый переход иллюстрируется эскизом с изображением режущих и вспомогательных инструментов в их конечном положении. Такое оформление значительно облегчает и упрощает наладку станка. [c.145]

Расчет наименьших допустимых подач для нелимитирующих суппортов (графа 15) производят по формуле [c.189]

Аналогично производят расчет и для остальных переходов. Подбор кулачков и корректирование подач для нелимитируюш,их суппортов производят по карте подач поперечного суппорта, прилагаемой к автомату. [c.195]

При расчете машинного времени, затрачиваемого на обработку данной детали, исходят из продолжительности работы переднего суппорта, имея в виду, что для движения заднего суппорта необходимо перемещение переднего. Быстрые подвод и отвод выполняются на скорости 2,3 м1мин. [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...