Хорда внутренняя

Форсунки имели по двенадцать отверстий для подачи воздуха по хордам внутреннего сечения с плечом подачи соответственно 1, 3.3, б и 8 мм. [c.277]

Хорда профилированных лопаток, как правило, принимается равной хорде дуги внутреннего закругления колена, т. е. [c.45]

В отдельных местах, особенно там, где опасно накопление пыли, на внутренней поверхности криволинейных лопаток допускают некоторое ухудшение распределения скоростей и заменяют криволинейные направляющие лопатки прямыми пластинками. Число, ширину (равную хордам криволинейных лопаток) и расположение этих пластинок определяют по тем же формулам, что и для направляющих лопаток. Пластинки предпочтительнее размещать равномерно по сечению. Угол атаки пластинок а л 85°. [c.49]

Для руля, внутренняя кромка которого доходит до корневой хорды крыла, коэффициент ( 1)0.п = 1. поэтому [c.265]

Если внутренняя кромка руля не достигает корневой хорды, т. е. часть крыла вблизи этой хорды не занята рулевой поверхностью, то [c.265]

Обратно, каждое плоское твердое движение, которое сводится к тому, что окружность й катится по внутренней стороне окружности 7 вдвое большего радиуса, может быть многообразно осуществлено скольжением хорды подвижной окружности по двум прямым, проходящим через центр неподвижной окружности. [c.229]

Расстояние между лопастями по внутреннему диаметру колеса (по хорде) [c.119]

На выпуклых днищах расстояние между кромками двух соседних отверстий, измеренное по хорде, принимают не менее диаметра меньшего отверстия. Единичные отверстия на выпуклых днищах допускается располагать на расстоянии от кромки отверстия до внутренней поверхности цилиндрического борта, измеренном по проекции, не менее 0,1 внутреннего диаметра днища. Расстояние от кромки отверстия до начала закругления отбортованного воротника или приварного штуцера в днище, измеряемое по хорде, должно быть не менее толщины стенки днища. [c.256]

Измерение по постоянной хорде. На фиг. 18, а и б показано зацепление рейки с зубчатым колесом с внешними зубьями, а на фиг. 18, в — условное зацепление рейки с зубчатым колесом с внутренними зубьями. Хорда АВ, заключенная между точками касания профилей зубьев и боковых сторон рейки при симметричном расположении последних относительно оси симметрии зуба, называется постоянной хордой, поскольку величина ее при заданных m и не зависит от Z. [c.792]

Методика проведения опытов. В процессе проведения опытов просвечивание рабочего участка производилось по хордам поперечного сечения, равноотстоящим от центра канала. Предполагалось, что рентгеновский пучок представляет собой бесконечно тонкий луч. Практически это означало, что ширина луча была существенно меньше ширины канала (в наших опытах внутренний диаметр трубы d=18 мм, ширина прямоугольного канала а=32 мм, ширина коллимирующей щели — 0.6 мм). Измеренное таким образом газосодержание в % было названо хордальным и обозначено символом [c.99]

Источник гамма-излучений укреплен на штанге 5. В нерабочем положении источник выведен из внутренней полости барабана и располагается внутри свинцового контейнера 3. Штанга 5 закреплена в средней части дуги на концах которой располагаются свинцовые контейнеры 2 со счетчиками (пунктиром на рис. 3-3 изображено нерабочее положение устройства). Дуга 4 вместе с излучателем и счетчиками может перемещаться в горизонтальном направлении, при этом осуществляется просвечивание парогенератора по различным хордам кроме того, вся конструкция может передвигаться в вертикальном направлении и устанавливаться против любой из 14 трубок, расположенных по высоте парогенератора. Все перемещения производятся механизмами, приводимыми в движение реверсивными электродвигателями с дистанционным управлением. Предусмотрена автома -тическая установка конструкции в строго фиксированных положениях как по вертикали, так и по горизонтали. [c.48]

При определении напряженного состояния радиально-осевого рабочего колеса применяется приближенная расчетная схема, основанная на том, что, как показывают расчеты, перемещения точек сечения стержня, удаленных от заделки на расстояние порядка хорды, практически не зависят от того, какая теория стержней Используется при их вычислении. Тогда статическая неопределимость раскрывается с помощью классической теории стержней. Далее, по этой же теории находят внутренние усилия и моменты, действующие в сечении лопасти — стержня, равноудаленном от его концов. Затем лопасть разрезают по этому сечению и напряженное состояние части лопасти, примыкающей к верхнему ободу, изучают по уточненной теории стержней, причем действие отброшенной части заменяется системой моментов и усилий, приложенных к сечению разреза. [c.88]

Исходными данными для профилирования лопаток являются параметры потока на среднем радиусе и размеры проточной части ступени, полученные в результате предварительного проектировочного расчета. Далее в соответ твии с выбранным законом распределения закрутки потока по радиусу (обычно принимается ступень с постоянной циркуляцией) определяются параметры потока и планы скоростей на выбранных расчетных радиусах. При известных планах скоростей и размерах проточной части ступени выбираются основные параметры решетки и профиля (хорда, относительная толщина профиля, относительные координаты Хг ч xf и др.). Густота околозвуковой и сверхзвуковой решетки выбирается несколько больше, чем в дозвуковой (на среднем радиусе увеличивается до 1,4. .. 1,6, на внутреннем — до 2,0. .. 2,5). Лопатки имеют меньшую относительную толщину профилей (на конце лопатки с может уменьшаться до [c.79]

Снижение сопротивления колен достигается также срезом (по хорде) острых кромок поворота (особенно внутренней, см. диаграмму 6-10). [c.259]

Хорда профилированной лопатки принимается как хорда дуги окружности, равная 90°, т. е. дуги внутреннего закругления колена, и, следовательно, [c.271]

Внутренняя кромка оформлена двумя хордами, внешняя острая [c.291]

Этот качественно новый тип течения в ударном слое хорошо прослеживается по распределению энтропийной функции (кривые 4, на рис. 1 и 2) в плоскости симметрии течения (рис. 2). Наблюдаются две полки с постоянными значениями энтропии одна — в окрестности ребра крыла с уровнем энтропии, совпадающим с ее значением на стенке крыла (рис. 1), вторая — за ударной волной К2. Переходный участок между двумя указанными уровнями энтропии в окрестности центра эллиптической области течения соответствует размазыванию особой точки Ферри в численном решении. Картина изэнтроп (рис. 3) подтверждает наличие структуры линий тока в коническом течении с всплывшей точкой Ферри, качественно изображенной слева от линии симметрии. Заметим, что интерпретация результатов расчета, данная в [7] на основе распределения компонент полной скорости в плоскости, нормальной хорде У-образного крыла, и приведенная схема линий тока во внутренней области течения неверны. [c.655]

У-образного крыла в силу отставания точки К1 от положения плоского скачка уплотнения на эквивалентном клине, приобретают отрицательную кривизну и увеличивают наклон в сторону ребра. В то же время линии тока в центральной части течения под влиянием положительного градиента давления еще больше отклоняются от хорды крыла. После выравнивания давления во внутренней части эллиптической области течения пристеночные струйки тока, получившие дополнительную поперечную скорость (на сфере) в сторону ребра крыла, тормозятся, приобретая положительную кривизну. Это приводит к повышению давления вдоль стенки крыла (рис. 1), что вызывает дальнейшее отклонение линий тока в центральной части течения от ребра крыла и оттеснение линий тока в окрестности контактного разрыва в сторону плоскости симметрии. Следствием такого процесса и является всплывание точки Ферри. Линии же тока, идущие вдоль стенки крыла, дойдя до ребра крыла, под влиянием отрицательного градиента давления асимптотически уходят в плоскости симметрии к особому лучу (точка Ферри). [c.658]

Что касается первых двух масштабов, то их конкретизация не нуждается в особых разъяснениях. За величину можно взять, например, диаметр обтекаемого жидкостью кругового контура, хорду или максимальную толщину крылового профиля, внутренний радиус трубы, на входе в которую образовался пограничный слой, и т. д. За масштаб продольных скоростей естественно выбрать скорость С/оо набегающего на тело потока или скорость на входе в трубу. Масштаб завихренности 2q из дальнейшего рассуждения выпадает, и его нет необходимости конкретизировать. [c.440]

Для смазки зубчатых муфт рекомендуется применять нигрол Л и автотракторный нигрол летний или зимний в зависимости от температуры окружающей среды. Смена масла должна производиться не реже одного раза в 3—4 месяца с предварительной промывкой керосином внутренней поверхности муфты. Уровень масла не должен превышать хорды, проходящей по уплотнительному кольцу [4]. [c.16]

При измерении наружных и внутренних размеров штангенциркуль необходимо располагать без перекосов и в плоскости, перпендикулярной оси изделия, а при измерении отверстия, кроме того, — строго по его диаметру, а не по хорде. [c.49]

В табл. 3. Ш шаг делений Ь дан для плоских круглых шкал с отношением // <10, где I длина штрихов, / —радиус расположения штрихов. Шаг Ь соответствует расстоянию между соседними штрихами по хорде внутренней окружности. Для остальных случаев шаг делений по дсчитывается по внепшей окружности. расположения рисок, а для шкал с отсчетом по нониусу — по окружности его градуированного края. Значения шага делений, отмеченные звездочкой, относятся к нониусу и соответствуют шагу делений шкалы, равному 1 мм. Ширину риски на индексе и стрелке следует брать равной наиме ныпей ширине рисок, шкалы длину — по конструктивным соображениям. [c.60]

Полые цилиндры прозвучивают по той же схеме, что и сплош-ные, но полностью прозвученными можно считать только те из них, у которых хорда, образованная осью наклонного пучка, касается внутренней поверхности (или пересекает ее), т. е. когда толщина цилиндра Н и его наружный диаметр D связаны соотношением (6.1). [c.301]

Верхняя обшивка. Выбран композиционный материал бор — алюминий (В—А1) ввиду высоких показателей прочности при сжатии и удельного модуля сдвига, особенно при температурах 150—200° С. Материал получен диффузионной сваркой монослоев, содерН ащих борные волокна диаметром 140 мкм (47% по объему) в матрице из алюминиевого сплава 6061 и приварен к титановым закоицовкам корня (комля) для передачи нагрузок. Обшивка представляет собой трехслойную конструкцию с листами из бор-алюминия и алюминиевым заполнителем. Внутренняя поверхность выполнена плоской с тем, чтобы упростить проблему крепления. Принятая ориентация волокон 0 45 - с добавлением слоев, ориептгт-рованных под углом 90°, для локального усиления болтовых соединений при наложении действующих по хорде усилий от закрылков и предкрылков. Для крепления листов внешней облицовки к титану необходимы трехступенчатые соединения (см. рис. 13). Вследствие меньших действующих нагрузок для крепления внутренних листов требуется только двухступенчатое соединение. Нагрузка в соединениях по внешней поверхности составляет 3567 кгс/см. Для расчета отверстий болтовых соединений был использован зкспериментальпо определенный коэффициент концентрации напряжений. Отверстие для отбора проб топлива диаметром 76 мм усилено дополнительными слоями, ориентированными в направлениях 0 и 45°. [c.151]

Цельнокованый ротор силовой турбины состоит из одного диска ТНД с рабочими лопатками концевой части и дефлекторного диска. Дефлек-торный диск насажен на цилиндрический бурт диска турбины, закрепленный от смещения радиальными штифтами. Стальные лопатки ТНД, так же как лопатки ТВД, имеют закрученный профиль с переменной хордой по высоте. На вершинах лопаток со стороны внутреннего профиля выполнено уплотнение. Хвостовик елочный, переход от него к профилю выполнен в виде прямоугольной полки. [c.37]

Но оба эллипсоида, будучи гомотетичны относительно общего центра, имеют по отношению ко всякому направлению одну и ту же сопряженную диаметральную плоскость поэтому, в частности, плоскость, сопряженная с направлением АА, делит обе хорды АА и В В пополам. Отсюда следует и равенство двух отрезков АВ, А В и, следовательно, равенство абсолютных величин (15), (15 ) сил притяжения точки со стороны обоих рассматриваемых элементов. Поэтому полная сила притяжения, действующая на точку Р, будет равна нулю достаточно ко всякому материальному элементу слоя присоединить противоположный ему относительно Р элемент, чтобы заключить, что сила притяжения всякой точки внутренней полости слоя будет равна нулю. [c.87]

Построение профилей пар у ж и ого п внутреннего зацеплений (в скобках дана величина углов при внутреннем зацеплеиип). Описывают начальную окружность NN и окружность оснований зубьев SS. Окружность NN делят шагом t на равные части. От любой точки деления откладывают хорду АВ =я. На хорде ВС при точке С строят угол в 30° (20°). В середине хорды ВС восстанавливают перпендикуляр LM до пересечения в точке О со стороной угла СК. Из точки О радиусом ОС описывают окруж-, ность. Точка Е пересечения этой окружности с окружностью SS есть вершина угла в 60° (70°). [c.512]

Порядок построения развёртки (на листе) следующий строится прямоугольник Ло X (4—2—2—2) с осью симметрии (О—0) откладывается по оси симметрии стрелка Л/ (0—3), на большей стороне (/—4) хорда /, (4-0—4), на меньших сторонах (1—2) стрелка Лд (2—5) проводятся образующие (4—5) угол развёртки делится на 2 частей последовательным построением биссектрис методами элементарной геометрии (см. правую сторону фиг. 4) для построения точек внутренней дуги (4—3—4) на правой от образующей (4—5) биссектрисе берётся произвольная точка М и радиусом г = Л4—4 засекается на второй биссектрисе точка 4, из которой тем же радиусом засекается на третьей биссе1 тоисе точка /И и т. д. (см. левую сторону фиг. 4) аналогично [c.521]

Полученное уравнение является функцией переменной к (/ (к)). Решение его осуществляется в два этапа, включающих, во-первых, отделение корня графическим способом и, во-вторых, его уточнение с использованием известных методов (хорд, Ньютона, итераций и др.). Определим оптимальные параметры Ь, с, о многослойного цилиндрэц если его рабочее давление р = 50,0 МПа, радиус внутренней поверхности а — 100 см и допускаемое напряжение стали 150,0 МПа. [c.298]

Для контроля толщины зуба колес с внутренними зубьями используют кромочный зубомер для колес внутреннего зацепления моделей БВ-5016К и БВ-М17К, который измеряет радиальное положение хорды заданной длины относительно окружности вершин зубьев (рис. 9.21), [c.252]

Исследование износостойкости поверхностно упрочненных сталей при комнатной и повышенной температурах проводилось на модернизированной машине трения МИ-1М. Испытания проводились по схеме вал — вкладьны с коэффициентом взаимного перекрытия 1 16. Истиранию подвергался вырезанный из кольца образец шириной 10 мм и длиной хорды 7,6 мм по внутреннему диаметру. Шероховатость поверхности соответствовала шестому классу чистоты по ГОСТ 2789-59. В качестве вала служил диск диаметром 40 мм из стали Р18 с твердостью 62—63 HR . Диск и образец перед началом испытаний обезжиривались и прирабатывались. Условия испытания скорость относительного скольжения 0,47 м сек, удельные нагрузки от 5 до 20 кПсм , трение без смазки. В процессе испытания регистрировался момент трения и температура трения. Величина весового износа определялась через каждые 20000 оборотов диска взвешиванием на аналитических весах с точностью до 0,0001 г. [c.59]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...