Профилирование лопаток

Хорда профилированных лопаток, как правило, принимается равной хорде дуги внутреннего закругления колена, т. е. [c.45]

Опыты показывают, что правильное размещение тонких не-профилированных лопаток в криволинейных и прямоугольных коленах дает значительное снижение сопротивления. [c.379]

Задание определенной функции (2.7) назовем профилированием лопаток завихрителя по радиусу, причем, конечно, необходимо не смешивать это понятие с общепринятым понятием профилирования лопатки завихрителя в развертке цилиндрической поверхности (см. рис. 2.3), которое является профилированием в плоскости или в цилиндрической поверхности постоянным радиусом г. [c.30]

Русские ученые внесли существенный вклад в дело развития теории газотурбинных установок. Вихревая теория несущего крыла аэроплана, в частности теорема о подъемной силе, закон постоянства циркуляции по радиусу осевой лопаточной машины, разработанные Н. Е. Жуковским (воздушный винт НЕЖ), послужили в дальнейшем фундаментом, на котором создавалась теория профилирования лопаток осевых компрессоров и лопаток газовых турбин. Многоступенчатый осевой компрессор для сжатия воздуха был опубликован впервые в отечественной литературе К. Э. Циолковским в 1930 г. [c.100]

В. В. Уваровым в 1944 г. заканчивается разработка теории профилирования лопаток для газовых и паровых турбин, получившая широкое признание в отечественном турбостроении. [c.101]

Процессы в пограничных слоях потока у стенок каналов настолько сложны, что трудно рассчитывать на возможности пересчета по формулам теории подобия результатов воздушных продувок на рабочий агент, отличающийся по физическим свойствам от воздуха. Здесь, видимо, для качественного профилирования лопаток потребуются специальные теоретические и экспериментальные работы. [c.195]

Мы здесь остановились на обозначении профилей в нормали, так как это показывает, какие именно характерные данные профиля, по мнению составителя нормали, определяют в первую очередь качества профиля. Мнения по этому вопросу могут быть, конечно, различными, в зависимости от методики профилирования лопаток и от наиболее удобного использования нормалей в практике подбора профилей при проектировании проточных частей агрегатов. [c.196]

Методика профилирования лопаток, изложенная в этой книге, применима для любой формы меридионального сечения рабочей полости. Однако для упрощения в качестве примерз здесь рассмотрено меридиональное сечение с окружностью в качестве наружного профиля. Такое сечение приводится почти во всех примерах данной книги, и его применение на практике также часто считается целесообразным. [c.220]

Рис. 99. Вспомогательный чертеж для профилирования лопаток построение угла наклона вектора скорости w в точке / и разделение меридионального сечения равноудаленными линиями II, III и IV. tg Ф = tg Pi os ei

Анализ кинематики потока и энергообмен в потоке рабочей жидкости будем производить, рассматривая некоторую среднюю струйку. Эта условная струйка наделяется тем свойством, что ее кинематика считается кинематикой всего потока. Другими словами, скорость частицы, движущейся со средней струйкой (по величине и направлению), определяет силовое взаимодействие потока и лопатки. Такое упрощение, обычное для теории турбомашин, оказывается тем более допустимым и точным, чем на большее число струек будет разбит поток и с чем большей тщательностью затем при профилировании лопаток будет учтена разница скоростей по размаху лопасти колеса. Предполагается, [c.36]

Профилирование лопаток гидромуфты [c.264]

Фиг. 167. Схема профилирования лопаток гидромуфты.

На фиг. 167 изображена схема профилирования лопаток такой гидромуфты. В качестве рабочей жидкости было применено турбинное масло. Средняя температура масла была равна ЯО С. [c.280]

Метод профилирования лопаток ступени [c.173]

Основные расчетные формулы методов профилирования лопаток ступеней [c.123]

Профилирование лопаток 109. 123—125 Профильные потери в решетке 108, 111, 112. 115—118. 120 [c.893]

ОСОБЕННОСТИ ПРОФИЛИРОВАНИЯ ЛОПАТОК ОКОЛОЗВУКОВЫХ и СВЕРХЗВУКОВЫХ СТУПЕНЕЙ [c.79]

Основной задачей профилирования лопаток околозвуковой и сверхзвуковой ступени, так же как и дозвуковой, является определение геометрических размеров решетки и профилей, обеспечивающих получение заданных планов скоростей на различных радиусах с минимальными потерями. [c.79]

Исходными данными для профилирования лопаток являются параметры потока на среднем радиусе и размеры проточной части ступени, полученные в результате предварительного проектировочного расчета. Далее в соответ твии с выбранным законом распределения закрутки потока по радиусу (обычно принимается ступень с постоянной циркуляцией) определяются параметры потока и планы скоростей на выбранных расчетных радиусах. При известных планах скоростей и размерах проточной части ступени выбираются основные параметры решетки и профиля (хорда, относительная толщина профиля, относительные координаты Хг ч xf и др.). Густота околозвуковой и сверхзвуковой решетки выбирается несколько больше, чем в дозвуковой (на среднем радиусе увеличивается до 1,4. .. 1,6, на внутреннем — до 2,0. .. 2,5). Лопатки имеют меньшую относительную толщину профилей (на конце лопатки с может уменьшаться до [c.79]

При создании компрессорных и вентиляторных ступеней влияние скольжения на напор и КПД ступени учитывают. При приближенном расчете и профилировании лопаток этим влиянием можно пренебречь. [c.87]

Особенности в профилировании лопаток вентиляторной ступени связаны также с относительно высокой степенью повышения давления воздуха в ступени и с непостоянством работы по высоте лопатки рабочего колеса. [c.87]

Газодинамический расчет и профилирование лопаток дополнительной (подпорной) ступени внутреннего контура вентилятора производятся при том условии, что работа по высоте лопатки изменяется. Осевая скорость на входе в ступень принимается равной осевой скорости на выходе из внутреннего направляющего аппарата первой ступени. [c.87]

Расчет и профилирование лопаток подпорной ступени на трех радиусах производится в основном также, как и в ступени осевого компрессора. Отличие состоит в том, что лопатки направляющего аппарата несколько наклоняются в направлении против потока, что производится с целью уменьшения гидравлических потерь, связанных с загромождением канала лопатками, а также с целью выравнивания параметров потока по высоте лопатки. [c.87]

Большая заслуга в развитии теории газовых турбин и газотурбинных силовых установок принадлежит проф. В. В. Уварову. Им фундаментально разработаны вопросы профилирования лопаток газовой турбины, впервые проведены экспериментальные и теоретические исследования по созданию высокотемпературных турбин, разработан ряд основных положений в области процессов и циклов ГТД. [c.6]

Таким образом, при заданном распределении плотности и угловой скорости вращения потока по сечению канала уравнение (4.3) и данные рис. 4.21 позволяют определить конкретные области, где возникают условия для активного воздействия центробежйых массовых сил на поток. В первом приближении это уравнение можно использовать также и для анализа устойчивости закрученного потока за источником закрутки при различных законах профилирования лопаток. [c.93]

Для завихрителя, данные о котором приведены выше, профилирование лопаток в развертке цилиндрической поверхности было предварительно выполнено на гадролотке. Густота лопаток г была вьщержана равной единице на всех радиусах Гд [c.32]

Вполне естественно встает вопрос о пространственном течении в межлопаточном канале и его влиянии на профилирование лопаток в решетке. Пространственность потока учтем, если будем не только рассматривать поперечное сечение канала, что делали выше, но дадим ему третий размер по высоте лопатки (радиальный размер в кольцевой решетке). [c.245]

Второй способ предполагает организацию равномерного распределения потока с помощью направляющих устройств, например в виде профилированных лопаток, воздействующих на направление движения потока. Применение направляющих устройств имеет определенные преимущества и недостатки по сравнению с дросселирующими решетками. Оптимально выбранные профиль и геометрия направляющего устройства обеспечивают минимальные гидравлические потери и необ.ходимое распределение (стабильность) потока для более щирокого диапазона расходов. К недостатку этого способа выравнивания потока относится то, что в каждом конкретном случае для выбора оптимальных размеров и профиля направляющих устройств требуется проведение трудоемких расчетов и, как правило, экспериментальных исследований. Возникают конструкционные сложности закрепления направляющих устройств в затесненном пространстве. [c.56]

Вместе с тем испытания на ЭС крайне сложны и чаще всего они не могут обеспечить необходимой точности и широты программы исследования. Поэтому была острая необходимость в немедленной организации экспериментальной базы. Крупные аэродинамические лаборатории были созданы в ЦКТИ, во ВТИ, на заводах и в ведущих втузах. В этот период были созданы новые, более совершенные профили лопаток в ЦКТИ, МЭИ, на ЛМЗ и ХТГЗ и всесторонне изучалось влияние таких важных конструктивных факторов, как радиальных и осевых зазоров, перекрыш, ширин лопаток, профиля меридионального сечения (в ЦКТИ, БИТМ, ЛПИ и др.). Столь же энергично выполнялись и крупные теоретические исследования по профилированию лопаток, по пространственной структуре потока и по нестационарным явлениям в лопаточном аппарате (см. гл. XI и XIV). [c.21]

Так как число оборотов ведущего вала П] обычно при расчете принимается постоянным, то рабочая точка определяется числом оборотов ведомого вала для которого и должны быть выполнены приведенные выше условия. Это достигается как правильны> выбором входных углов лопаток Ри Ргь Рз1 (что возможно еде лать потому, что окружные и относительные скорости при по стоянных П1 и П2 будут определены), так и профилированием лопаток, создающим наилучшие условия для формирования потока жидкости при данном состоянии поля скоростей. Надо иметь в виду, что все эти рассуждения мы ведем применительно к расчету ио средней струйке. [c.259]

Отметим что [кроме разобранных способов профилирования лопаток гси = onst и р = onst, получивших наибольшее распространение в современных ГТД, в принципе могут быть рассмотрены и другие способы. [c.52]

Для обеспечения работы трансзвуковых и сверхзвуковых ступеней с высоким КПД необходимо специальное профилирование лопаток и выбор умеренных значений диффузорности межлопа-точных каналов. Отличительными особенностями профилей лопаток таких ступеней являются малая относительная толщина (с = 0,05. .. 0,03 и менее), смещение максимального прогиба средней линии на 0,5. .. 0,6 хорды, тонкая передняя кромка, наличие прямолинейного или близкого к нему входного участка спинки профиля (рис. 3.7 3.8). [c.71]

Прежде всего при указанных значениях Лв стремятся выполнить веитилятор одноступенчатым. Это упрош,ает конструкцию и уменьшает размеры и массу двигателя. Но для одной ступени значения Пв = 1,4. .. 1,8 являются высокими, и они могут быть получены только при больших окружных скоростях потока и при соответствуюш,ем профилировании лопаток ступени. Важной задачей является также создание вентилятора с допустимым уровнем шума. [c.81]

В осевых компрессорах были рассмотрены два типичных случая профилирования лопаток по законам с г = onst и р = onst. [c.177]

Ступень турбины с постоянной циркуляцией скорости по высоте лопаток. При этом способе профилирования лопаток СцГ = onst и Сц = onst. Приведенные соотношения позволяют построить треугольники скоростей и определить параметры потока на любом радиусе, если на каком-либо радиусе они известны. [c.177]

На рис. 5.6 показано изменение параметров потока по радиусу в ступени, имеющей ai= onst и а2=90°, при условии, что на среднем диаметре эта ступень имеет такие же параметры, как и ступень с r = onst. Как видно, различие между двумя способами профилирования ступени турбины по радиусу невелико. В то же время изготовление лопаток соплового аппарата при i = onst оказывается более простым, что является в ряде случаев определяющим моментом при выборе способа профилирования лопаток. [c.195]

Проектирование вентиляторов и компрессоров низкого и высокого давления современных ГТД сопровождается трудностями, присущими созданию авиационного осевого компрессора с высокой степенью повышения давления в ступени при высоком КПД и необходимом запасе устойчивости при работе в напорной системе двигателя. При этом одним из основных путей снижения массы и габаритных размеров авиационного компрессора является уменьшение его внешнего диаметра и числа ступеней. Применение трансзвуковых и сверхзвуковых ступеней позволяет при увеличенных значениях осевой скорости и относительной скорости потока (Мш1 = набегающего на рабочие лопатки, существенно увеличить удельную производительность, т. е. расход воздуха через площадь проходного сечения колеса, или увеличить степень повышения давления в ступени, т. е. уменьшить число ступеней. Специальным профилированием лопаток и рациональной организацией течения в межлопаточных каналах, а также применением повышенных по сравнению с дозвуковыми ступенями коэффициентов нагрузки можно достигнуть высоких значений КПД таких ступеней. В целом трансзвуковые и сверхзвуковые компрессорные ступени благодаря повышенным значениям коэффициентов нагрузки, специально спроектированным профилям и высоким окружным скоростям при использовании их в качестве первых ступеней вентилятора ДТРД или компрессора низкого давления ТРД могут обеспечить степень повышения давления = 1,4-ь1,8. [c.45]

В большинстве практических случаев в коленах применяются наиболее упрощенные тонкие лопатки, выбираемые при повороте на 90° в среднем по дуге окружности ф1 = 95" независимо от параметров колена (относительного радиуса закругления, степени расширения и т. д.). Расположение и угол установки таких лопаток выбирают по тем же указаниям, что и для профилированных лопаток. Коэффициейт сопротивления колен с такими лопатками получается заметно больше, чем для колен с профилированными лопатками. [c.272]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...