Условия начальные сил графические

Начальные значения варьируемых параметров выбираются после графического построения схемы механизма, удовлетворяющей условиям синтеза а==30 мм 6=150 с=150 /г = 210 Лл = 150 ул=0 л. п = 0 (/л=150 мм фо = 0,7859 рад б = = 0,6891 рад. [c.19]

Этот метод принципиально прост и дает хорошие результаты, но обычно громоздок и страдает отсутствием общности, так как требует последовательного сшивания решения для каждого этапа с последующим, начиная с этапа, характеризующегося выбранными начальными условиями. Безусловное его преимущество состоит в том, что он пригоден для любых систем с любыми характеристиками трения и нелинейности консервативных элементов и не требует аналитической аппроксимации этих зависимостей, а может с успехом применяться при наличии графического изображения соответствующих характеристик. [c.46]

Изложенный Б предыдущем параграфе метод поэтапного рассмотрения, как указывалось, не накладывает никаких ограничений на нелинейность исследуемой колебательной системы и пригоден для любых законов затухания. Однако этот метод обычно приводит к громоздким вычислениям или сложным графическим построениям, причем полученные результаты относятся только к одному виду движения при заданных начальных условиях и не позволяют наглядно представлять общие особенности движений системы при различных условиях и разных значениях ее параметров. Поэтому весьма важно рассмотреть те приближенные методы, которые хотя бы для ограниченного класса колебательных систем могли бы дать единое решение для любого момента колебательного процесса при произвольных начальных условиях. Такого рода приближенный метод был в свое время предложен Ван дер Полем и получил в дальнейшем название метода медленно меняющихся амплитуд. Он позволяет весьма успешно исследовать класс колебательных систем с малой нелинейностью и малым затуханием. Электрические контуры с ферромагнитным сердечником при малых потерях на гистерезис в области значений амплитуд магнитного поля, далеких от насыщения, контуры с нелинейными емкостями при аналогичных ограничениях, линейные контуры с постоянными Ь и С при малых затуханиях (независимо от их линейности или нелинейности), многочисленные механические аналоги указанных выше высокодобротных линейных и нелинейных систем составляют тот класс систем, в которых движения можно приближенно рассчитывать методом медленно меняющихся амплитуд. Условия малой нелинейности подобных систем [c.70]

Основные этапы работы с программой. Формирование и редактирование структурной схемы проекта, ввод параметров звеньев, начальных условий, выбор метода и параметров интегрирования осуществляется как с помощью специальных графических процедур, так и посредством команд. Структурную схему исследуемой задачи рекомендуется предварительно выполнить на черновике примерно в том же виде, в каком она должна быть представлена на экране монитора. [c.76]

При помощи уравнения теплового баланса из условия, связывающего конечные температуры теплоносителя и рабочего тела (например, из равенства Г< ) = 7 (2)+т, где т — заданная величина), могут быть определены параметры обоих теплоносителей на выходе из теплообменника. Определение конечной температуры особенно удобно производить графически. Проведем для этого линии изменения состояния T = T(i) при течении 1 кг вещества I и g кг вещества II (рис. 4-20) и найдем на этих кривых точки СУ и С", отстоящие по вертикали на расстоянии т, а по горизонтали на одинаковых расстояниях от начальных точек А и В. [c.135]

Из этого вытекает следующий простой способ графического определения приращения энтропии системы в любом необратимом цикле по известным значениям qi, q . На плоскости T—s проводят изотерму Т= = Т, причем Т = Тг, и откладывают на ней точку D начального состояния рабочего тела и точку С начала процесса отвода тепла в обратимом цикле Карно с тем же qi. Затем на указанной изотерме находят точку Е, определяемую условием 7 2(sjs—Sd) = 72 . Длина отрезка ЕС (или Е С ) составит искомое значение приращения энтропии системы As. [c.343]

Под системой осей у О х чертим (рис. 100, б) вторую систему осей и на иен от точки 0 по оси ординат откладываем отрезок О О/, равный уо — значению ординаты, соответствующей заданным начальным условиям S = So при t = U = Q. Начиная от точки Oj, строим кривую, для чего из точки Oj проводим параллельно лучу р1 линию O ll i до пересечения ее в точке 1 с ординатой, отделяющей первую полосу от второй. Из точки I l параллельно [ лучу рП проводим линию l i2 i до пересечения ее с ординатой, отделяющей третью полосу от второй и т. д. Полученная ломаная 0 it 2 . ..,6 i и представит приближенно искомую интегральную кривую. При незначительной ширине полос, на которые разбивают всю площадь между кривой и осью абсцисс, отрезок кривой в пределах одной полосы можно принять за прямую линию. В этом случае верхние основания прямоугольников будут делить соответствующие участки кривой пополам. Такое допущение значительно упрощает графическое построение интегральной кривой, и им довольно широко пользуются на практике. Докажем теперь, что если кривая у = у(х) изображает диаграмму скорости v = v(t), то полученная интегральная кривая в некотором масштабе выражает перемещения S. Из подобия треугольников 0 ikl и р01 имеем [c.69]

Определим условия, при которых возможность заострения зубьев исключается. Для этого нет необходимости вычерчивать все зацепление достаточно найти начальную точку а и конечную точку Ь зацепления (рис. 214), Для рассматриваемой передачи применяем графический прием, аналогичный приему, изложенному в 72, а именно через точку а проводим прямую ас, перпендикулярную к производящей прямой уу. При этом сР — дуга (прямая) приближения. Затем через точку а проводим прямую ае параллельную линии центров. Если величина се меньше половины толщины зуба рейки, то при заданной дуге приближения заострения зуба рейки не будет. [c.195]

Зависимость характеристики от внешних условий. Зависимость степени повышения давления и КПД компрессора от его производительности и частоты вращения называется характеристикой компрессора. Характеристика компрессора обычно определяется опытным путем и выражается графически. На рис. 7.12, а представлена характеристика осевого компрессора [(5], соответствующая начальным параметрам воздуха р1 == 101 230 Па и = 292 К- При изменении ро и Tq вид характеристики изменится. Таким образом, необходимо иметь большое количество характеристик, соответствующих различным давлениям и температурам на входе в компрессор, что практически неосуществимо. В связи с этим для построения характеристики обычно используют параметры, полученные на основе теории подобия, что делает ее независимой от внешних условий. Такие характеристики называют универсальными. [c.240]

Применение критериальных уравнений к работе тормозов в повторно-кратковременном режиме представляет значительные затруднения. Действительно, установившаяся температура достигается на поверхности трения после совершения тормозом большого количества торможений. Поэтому следовало бы для получения графической зависимости, отражающей действительное изменение температуры на поверхности трения во время работы механизма, рассмотреть все циклы, составляя для каждого из них однотипные уравнения, отвечающие процессу единичного торможения, различающиеся только начальными условиями. Такой подход к решению поставленной задачи чрезвычайно трудоемок и не вызывается необходимостью. В процессе экспериментального [c.647]

Рассмотрение ведется в декартовой системе координат для графических построителей, имеющих линейные передаточные функции для режимов с ненулевыми начальными условиями. Показано, что при полной идентичности приводов следящих систем по обеим координатам построителя теоретически время разгона и торможения до конечной скорости может предельно минимизироваться, причем ограничениями в дааном случае являются только конструктивные особенности построителей. Выводятся соотношения, позволяющие определить вид входного воздействия при неидентичных приводах. [c.190]

На фиг. 26 показан способ графического построения дроссельных кривых. Всасываемый объём газа при дросселировании в этом случае отнесён к начальным условиям, т. е. к условиям до дросселирования а, Ь н с — кри- [c.576]

В условиях эксперимента для нахождения предельного изменения функции достаточно измерить Ау и X в двух точках кривой. После этого, подставив их значения в формулу (5-1), нужно решить систему относительно Ауо-Еще проще задача решается графически. Для этого, определив экспериментальным путем начальный участок разгонной кривой, делают указанное на рис. 5-1 построение и измеряют Т]. [c.108]

Как известно, процесс трансформации воздущных масс, нагретых и увлажненных при контакте с капельным потоком, может быть описан уравнениями притока теплоты и турбулентной диффузии пара. Задача, как правило, решалась методом конечных разностей, графически было получено распределение температур воздуха за пределами брызгального бассейна при заданных начальных и граничных условиях. Область туманообразования можно определить также из анализа уровня температур и влажностей воздуха в области разбрызгивания горячей воды и зависимости плотности насыщенного воздуха от температуры среды [45]. Превыщение влаго-содержания в области разбрызгивания по отношению к влаго-содержанию насыщенного воздуха означает наличие области туманообразования. Если температура и влажность воздуха у разбрызгивающего устройства ниже, чем у насыщенного воздуха при температуре внешней среды, туман образовываться не будет. Границы области распространения тумана определяются интенсивностью перемешивания водяного пара и разностью абсолютных значений параметров воздушного потока в области факела разбрызгивания и в окружающей среде. [c.122]

После выбора значения x, удобного для графического построения в данных конкретных условиях, строится начальное (заданное) распределение температур в виде ломано.1 линии 0/25.. . (см. рис. 4-11). Промежуток времени Д-с определяется по заданным значениям х и а согласно условию (4-39). Затем соединяют прямыми точки I к 3, [c.74]

Решение задачи для от — 3, 4 и т. д. в общем виде очень сложно, так как число различных комбинаций при этом сильно возрастает. Графическая проверка различных частных случаев показывает, что при любых начальных условиях колебание напора и скорости через некоторый промежуток времени стабилизируется с периодом, равным периоду колебания относительного открытия. Величина этих колебаний зависит как от значений относительного открытия и порядка их чередования, так и от ударной характеристики трубопровода [л. И в этом случае при одной и той же амплитуде колебания относительного открытия х зона малых т является наиболее опасной, так как дает большие значения С. Установившиеся значения С характеризуются тем, что через т фаз графическое построение совпадает, образуя замкнутую фигуру (фиг. 12), откуда можно вывести некоторые общие свойства таких процессов. Как отмечалось выше, при графических построениях все С являются высотами подобных равнобедренных треугольников и поэтому, если имеются две группы таких треугольников, у которых суммы оснований равны, то у них будет равны и суммы высот. Но из фиг. 12 видно, что при построении С для установившихся колебаний напора сумма оснований треугольников, расположенных выше оси абсцисс, всегда равна сумме оснований треугольников, расположенных ниже оси абсцисс, и, следовательно, сумма высот верхних треугольников всегда равна сумме высот нижних треугольников. Учитывая знаки С, получаем следующее общее свойство установившихся колебаний напора сумма всех сопряженных повышений напора за время одного периода равна нулю. Поэтому, если построить для такого установившегося колебания напора функцию [c.62]

Дифференциальные уравнения (2-13) являются нелинейными, причем нелинейные коэффициенты этих уравнений вычисляются по весьма сложным выражениям, в которые входят заданные графические характеристики ГЭС и энергосистемы. Значительное усложнение задачи обусловлено также тем, что для уравнений (2-13) задаются не начальные, а граничные условия. Поэтому аналитическое решение уравнений (2-13) невозможно, и приходится прибегать к приближенному численному интегрированию этих уравнений. [c.36]

Таким образом, определенному режиму, науглероживания жидкого стального сплава в индукционных печах промышленной частоты будет соответствовать определенная линия в координатах начальная концентрация углерода — прирост концентрации углерода в жидком металле. Фактическое значение коэффициента науглероживания К, соответствующее имеющимся производственным условиям, определяется по результатам первых двух-трех плавок с использованием графической интерпретации формулы (33) (рис. 26). [c.65]

При отсутствии внешних моментов КА будет устойчиво вращаться вокруг оси максимального или минимального момента инерции, совершая короткопериодические (нутационные) движения, причинами которых могут быть 1) наличие ненулевых начальных условий,по угловой скорости в плоскости, перпендикулярной оси вращения 2) несовпадение строительных осей с главными центральными осями инерции объекта. Наглядную геометрическую картину свободного движения дает разработанный Пуан-со графический метод анализа, динамики вращающихся твердых тел. [c.37]

Когда начальные условия относятся только к смещениям, а начальные скорости равны пулю, то последовательные формы, которые принимает струна в течение одного периода, можно получить графическим методом. Представим себе, что начальная форма струны есть г/=ф х), где ф [х) первоначально определено только для значений х в интервале от О до I, продолжена бесконечно в обе стороны согласно соотношениям [c.90]

При помощи этого уравнения из условия, связывающего конечные температуры теплоносителя и рабочего тела (например, из равенства 1 = г., где ь — заданная величина), могут быть определены параметры обоих тел на выходе из теплообменника. Определение конечной температуры особенно удобно производить графически. Проведем для этого на плоскости —/ изобары для 1 кг вещества I н g кг вещества II (фиг. 6-18) и найдем на этих кривых точки и С , отстоящие по вертикали на расстоянии г., а по горизонтали на одинаковых расстояниях от начальных точек Л и В. Так как по построению д — — / , то точки С и С изображают состояния веществ / и // на выходе из теплообменника ордината каждой из этих точек представляет собой искомую конечную температуру. [c.117]

Термодинамическая устойчивость металла приближенно оценивается значением нормального равновесного потенциала. Электрохимическая коррозия может протекать тогда, когда существует начальная разность потенциалов катодного и анодного процессов, т. е. когда анод имеет более отрицательный потенциал по сравнению с катодом. Границы термодинамической вероятности коррозионного процесса для каждого конкретного случая можно определить, рассчитывая начальные потенциалы катода и анода для данных условий. Результаты таких расчетов, представленные графически, получили наименование диаграмм Пурбэ. Наличие начальной разности потенциалов между катодом и анодом указывает на теоретическую возможность протекания коррозионного процесса. Однако реально устанавливающаяся скорость коррозии будет определяться в большей мере скоростями катодного и анодного процессов, чем начальными значениями электродных потенциалов. [c.39]

Радиус начальной окружности влияет не только на три рассмотренных условия обрабатываемости, но и на продолжительность зацепления, необходимую длину инструмента, его стойкость и т. п. Однако при выборе радиуса начальной окружности приходится в первую очередь учитывать условия обрабатываемости и исходя из них графически либо аналитически уточнять при конструировании инструментов размеры начальной окружности. [c.137]

Графическое изображение обоих решений дано на рис. 4.3 для случая, когда Л > 0. Кривая а) соответствует решению (4.15) упрощенного дифференциального уравнения (4.14). Кривые б), в) и г) соответствуют решению (4.20) полного дифференциального уравнения (4.13) при малых значениях т, причем чем выше кривая, тем меньше значение т. Начальному условию удовлетворяют только решения б), в), г) полного дифференциального уравнения решение упрощенного дифференциального уравнения (4.14) [c.84]

Промежуточные давления в многоступенчатых компрессорах могут быть определены графически, путем деления площади индикаторной диаграммы на равные участки. В практических условиях выбор промежуточного давления в газовом компрессоре несколько затруднен, так как приходится учитывать потери работы на преодоление сопротивлений впуска и нагнетания в каждой ступени. Практика показывает, что относительная величина потерь давления в первых ступенях выше, чем в последних — высокого давления. Поэтому в практике отношение давлений в начальных ступенях выше, чем в последующих. [c.165]

Познавательная функция графической модели может быть реализована в иных формах изображения, более удобных для восприятия самим автором. Пространственно-графическая модель в этом случае служит промежуточной опорой сознания в творческом процессе создания искомой конструкции и поэтому выступает главным средством представления информации. Пространственный эскиз, технический набросок элемента конструкции, ее структуры является здесь основной формой изображения. Одних ортогональных проекций в подобных задачах бывает недостаточно для выявления характера объемно-пространственной структуры, особенно на начальных стадиях формирования конструктивного образа. Даже от опытных проектировщиков можно слышать жалобы на недостаточное пространственное воображение и на трудности, связанные с графическим выражением первоначально нечетких конструктивных идей. Ход от общего и неясного к конкретному и определенному — естественный путь рождения нового в познавательном процессе. Особенно это важно в условиях автоматизации проектирования, когда всю работу, связанную с окончанием выполнения чертежной кострукции, берет на себя машина. [c.18]

К числу характерных особенностей роста трещин при коррозионном растрескивании следует отнести неоднозначность зависимостп v K) для ряда систем металл — среда, обусловленную начальными условиями нагружения [254]. Как следует нз рис. 48.4, для системы сталь 50Х — изобутиловый спирт расположенпе кинетической диаграммы обусловлено значением коэффициента пнтенсивности напряжений Кц (при котором начинается до-критический рост трещин) при этом с повышением выход на стабилизированный участок достигается при более высоких значениях скоростей. Как показали фракто-графические исследования, такая неоднозначность кинетических диаграмм во много.м обусловлена ветвлением трещин, интенсив-иость которого зависит от начальных условий нагружения. [c.366]

Примем, что межосевое расстояние /о является общим для всех механизмов, но начальный радиус Яп и длина коромысла / могут быть разными. Для графического определения угла установки применим метод обращения движения, т. е. отложим от линии ОСа заданный угол ср в сторону, иротивоиоложную вращению кулачка, и построим треугольник ОВпСп ио известным сторонам /о, и Яп так, чтобы его вершины располагались в одном и том же направлении обхода. Угол между полученной линией ОВп и линией ОВ даст искомый угол установки 6 . Аналитическое решение находится нз условия [c.243]

Показатели степени т, Шх, к, рх иРг в уравнениях (2.20) — (2.22) определяются по графическим зависимостям, приведенным на рис. 2.22 и 2.23. Использование при обобщении опьп ных данньпс работ [ 5, 32, 33, 63, 77, 79] позволяет считать, что уравнения (2.20), (2.22) могут применяться для определения продольной трансформащш А/ и Ф при различных способах и законах начальной закрутки. Уравнение (2.21) соответствует условиям течения только в трубе длиной 150 калибров, что обусловлено наличием в К интеграла от сил давления, зависящего от Т (см. гл. 3). [c.52]

Порядок предлагаемого графического решения задачи таков. По заданным начальным условиям ф,- и со , механическим характеристикам Мз(со), /Ис(ф) и величине / = onst строим точки /, и 2с, как указано на фиг. 47 стрелками. Через точки U и 2,- про- [c.77]

Если в этом случае задаться любыми, но не очень далекими от действительных, начальными условиями, то при численном или графическом решении в конце концов попадем на предельный цикл, изображаемый в координатах фОоз. Так как координата ф здесь является циклической, то предельный цикл удобно [c.143]

По мере накопления опыта на вычислительном комплексе предприятия, развития информационного обеспечения и увеличения его объема выявляется необходимость расширения возможностей вычислительного комплекса. Для предприятий, которые начинают использовать диалоговое проектирование, можно рекомендовать ориентировочный начальный комплекс технических средств мини-ЭВМ, устройство сопряжения вычислительных машин, полуавтомат кодирования графической информации, устройство преобразования графической информации, графопостроители планшетного и рулонного типов, графический и алфавитно-цифровой дисплеи, алфавитно-цифровое печатное устройство, ленточный перфоратор, фотосчитыватель, накопители на сменных магнитных дисках и магнитной ленге, адаптер дистанционной связи технических средств. Этот комплекс может внедряться в зависимости от конкретных условий. [c.223]

Таким образом, число контактов в йавйсйМосТй от сближения графически будет представлено кривыми, расположенными в заштрихованной области графика рис. 15, а. Первый результат означает, что при Р я/2 и при условии неизменности S поверхности вырождаются в набор дискретных вертикально расположенных бесконечно тонких стержней и вероятность их контакта будет равна нулю. Приведенный анализ также показывает, что число контактов в области малых углов при основании неровностей слабо зависит от вида модели шероховатой поверхности. На графике пунктиром показана область отрицательных 8, т. е. область, в которой число контактов уменьшается за счет удаления поверхностей друг от друга. При 8 = 0 получаем начальное число контактов. [c.52]

Мы должны помнить, что перемещения экранного изображения не меняют пространственного положения самих объектов ни относительно системы координат, ни относительно друг друга, данной командой мы просто смещаем проекцию объектного пространства с объектами или без них относительно графической зоны. Посмотрите на приведенном рисунке объект переместился вместе с системой координат, за этим можно визуально следить при условии, что знак ПСК расположен в начальной точке с помощью команды ЗНАКПСК (u si on), а начальная точка текущей ПСК расположена в фафической зоне Э1фана. [c.156]

Системы, в которых возможно бесчисленное множество периодических движений, непрерывно переходящих одно в другое, называются консервативными. В таких системах характер движения зависит от начальных условий, и однажды начавщиеся колебания уже не прекращаются, хотя и не нарастают. Поэтому практически система, для которой фазовая диаграмма имеет вид, графически показанный на рис. ПП.1, является неустойчивой. Подобный характер движения получился потому, что мы положили трение равным нулю. Рассмотрим теперь фазовую диаграмму динамической системы при трении, не равном нулю. [c.218]

В лесопильных рамах чередуются рабочее и холостое движения пил. При непрерывной подаче с постоянной скоростью контакт зубьев с древесиной продолжается и в начальный период холостого движения пил. Этот контакт регистрирует осцилло-графическая запись сил резания (рис. 3.15, а) и подачи (рис. 3.15, б) [13]. Левая половина осциллограмм характеризует условия рабочего хода, правая — холостого. На осциллограмме видно, что нагрузка на пилы в начале рабочего хода медленно растет, а затем стабилизируется. После перехода через нижнее положение сила резания меняет знак — пилы стре- [c.139]

Закон движения может быть представлен как диаграммой перемещения ведомого звена в функции угла поворота ведущего при его равномерном вращении, так и графиком скорости, или графиком тангенциальных ускорений в функции того же угла. Характер этих уравнений или диаграмм мол ет быть различным в зависимости от заданных условий двил ения. Исходя из соображений динамической целесообразности (отсутствие ударов в механиз.ме), обычно в качестве закона движения ведомого звена задаются кривой тангенциальных ускорений и по ней методом последовательного графического интегрирования при заданных начальных условиях строят диаграмму скоростей и диаграмму перемещений, являющуюся исходным графиком для построения профиля кулачка. Проектирование профиля кулачка можно осуществить общими приемами построения взаимоогибаемых кривых (лист 2 приложений II, III, IV). [c.7]

Определение координат точного профиля синусоиды и условий обрывности расчетным путем. В предыдущем сложение постоянной подачи с дополнительной (от колебательного движения) выполнялось нами приближенно, графически и изображало сь в основном в упрощенном виде — в прямых линиях. Теперь координаты точек графиков будем определять расчетным путем, для чего представим себе следующую схему (рис. 37). Пусть по окружности с радиусом, равным амплитуде колебания R=A (рис. 37, а), движется по стрелке от начального положения I точка к. Для каждого положения точки ее перемещение от оси XX будет определяться уравнением х=Л5тшэ. Так, для точки I угол (0з=45° и sin45°=0,7 A для точки 2 [c.79]

Так как поперечная сила окйзывает заметное влияние на деформацию только коротких балок, то обычно / и 0 определяют лишь от изгибающего момента / и 0 можно, определять методом начальных параметров, графическим, графоаналитическим и другими методами. В некоторых случаях дополнительно к условию прочности ставится условие жесткости балки. Это условие выражается в том, что отношение абсолютного значения максимального прогиба I f к пролету балки I не должно превосходить заданной величины 1/п, т. е. [c.96]

Для механизма, описа1пюго в задаче 4.3, в отсутствие демпфирования найти и продстявить графически зависимость частоты свободных колебании 10 от начального смещения в интервале значеиш" 0-<а о< 30 см при условиях [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...