Формулы Расчетные по перемещениям

В [Л. 167] предлагается методика расчета по предельным нагрузкам. Расчетные формулы получаются сложными для практического применения. Сходимость методики с экспериментом при нагружении тройников внутренним давлением с доведением до перехода в пластическое состояние находится в пределах от —9 до +12%. Следует отметить, что переход в пластическое состояние определялся индикатором по перемещению стенки тройника. Если определять предельное состояние при помощи тензодатчиков сопротивления, то оно наступает значительно раньше. [c.418]

Ниже приводятся расчетные формулы для ошибок перемещения и ошибок мертвых ходов. механизмов, основанные на исходных об цих зависимостях (10.8), (10.10), (10.iI) расчетные формулы для ошибок скорости ведомого звена определяются с по.мощью выражения (10.12). [c.431]

По заданному закону движения толкателя вычисляется таблица значений перемещений толкателя в функции угла поворота кулачка. При этом расчетная формула разбивается по колонкам табл. 4 бланка на части так, чтобы каждой колонке соответствовала одна вычислительная операция. Расчет делается только для участка прямого хода через 10° угла поворота, для обратного хода перемещения симметричны. По данным, взятым из таблицы, вычерчивается диаграмма перемещений толкателя и на приборе ТММ-21— профиль кулачка. [c.52]

При выводе формулы (9.49) принято, что радиусы изгиба заготовки г при перемещении ее на коническую часть пуансона и сходе с нее равны друг другу и их значения соответствуют расчетным по формуле (9.19) (рис. 9.24). [c.211]

Если требуется определить параметры профиля через шаг Аф , то число расчетных шагов N = (фу + фд + фв)/Aф . Подставляя в формулу (15.33) ф) с шагом Дф,, найдем массив значений N). Значения массивов скоростей н перемещений толкателя для расчетных точек определяются по формуле (5.8) [c.187]

Подставляя формулы (6.49) в уравнения (6.47) и пренебрегая величиной ЫЧ 2R ) по сравнению с единицей, получаем расчетные уравнения в перемещениях [c.165]

После ввода данных вычисляются перемещения, аналоги скорости и ускорения и их истинные значения. Сначала эти значения вычисляются в "первой фазе. В зависимости от значения J расчет ведется по формулам, приведенным в табл. III.5.11. В этих формулах с в соответствии с числом разбиения интервалов фазы равно 0,05. Расчеты параметров закона движения проводят операторы цикла с метками 1, 2, 3. Так как расчетные формулы не зависят от типа механизма, но изменяются условные обозначения, для кулачково-коромыслового механизма перед вычислением параметров закона движения для механизма с М — 2 в ячейку, запоминающую Н, вводится значение угла размаха коромысла Ртах. После каждого цикла вычислений происходит переход к вычислению второй фазы — к метке 7. На этой фазе вращения кулачка (фаза верхнего выстоя), скорости выходного звена н их аналоги для всех заданий равны 0, а перемещения максимальны. Ускорения для законов движения с 7 = 1 и У = 3 на границах второй фазы изменяются скачком. Поэтому в конце второй фазы в точке I = 23 ускорение и его аналог вычисляются. [c.139]

Н. А. Кильчевский [24], применив преобразование Лапласа, получил приближенные выражения для закона изменения контактной силы во времени Р (t) при ударе и оценил условия, при которых применима статическая зависимость силы от перемещения с учетом собственных колебаний соударяющихся тел. Для определения контактных деформаций он применил теорию Герца, а для решения задачи о колебании соударяющихся тел — теорию Тимошенко. Методом последовательных приближений он рассмотрел единичный удар и повторное соударение при поперечных ударах шара по балке. Справедливо обосновав положение, что на первом этапе (до достижения максимальной контактной силы) основное влияние на процесс удара оказывают местные деформации сжатия, а на втором (при упругом восстановлении) — колебания балки и шара, Н. А. Кильчевский предложил расчетные формулы для вычисления наибольшей силы взаимодействия между шаром и балкой, а также продолжительности контакта. Полученные громоздкие зависимости им упрощены и распространены на широкую группу контактных задач. В работе [24] при применении интегрального преобразования проведена аналогия между зависимостью контактной деформации и силой удара (предложенной Герцем) в пространстве изображений и оригиналом, т. е. [c.10]

Замена моментов и сил их выражениями через Wi в соответствии с формулами (2.61) вновь приводит к, равенству (2.69). В качестве примера рассмотрим расчет гибкого фланца, используемого для соединения валов, допускающего их перекосы (рис. 2.20). Расчетная схема фланца представляет собой заделанную по внешнему контуру радиуса R пластину с жестким центром радиуса а (рис. 2.21). Пластина деформируется вследствие поворота жесткого центра вокруг оси на некоторый малый угол 0 (0 — половина угла взаимного поворота валов). При этом точки жесткого центра, лежащие на радиусе г, получают осевое перемещение [c.87]

Модуль упругости при сжатии определяли на приборе Супер—Роквелл с помощью плоского наконечника [31 ]. Образцы, выточенные из стандартных брусков, имели вид цилиндров диаметром 5 мм и длиной 10 мм. Перемещения измеряли индикатором с погрешностью 5%. Показания индикатора снимали после прекращения перемещения его стрелки, которое принимали за расчетное. Установившийся модуль упругости Е- вычисляли по формуле [c.36]

Определение усилий производится по известным формулам в зависимости от расчетных перемещений ДЛр и Дур-. [c.36]

Изложенные в 3.3—3.8 исследования показали, что на устойчивость гидравлических следящих приводов оказывает влияние множество параметров, а также комплекс нелинейных характеристик, их возможная несимметричность при реверсировании перемещений, характер и величина входных воздействий и т. п. Поэтому достоверные расчетные данные по устойчивости, отвечающие практике, могут быть получены, если при расчетах правильно учтены все параметры и условия эксплуатации гидравлических следящих приводов и выведены или выбраны для расчета формулы ( 3.3—3.8), которые лучшим образом им отвечают. Вместе с тем загромождение расчетов излишними параметрами и зависимостями неоправданно усложняет определение устойчивости и может препятствовать получению конечного результата. [c.230]

Когда собственные частоты пружины как системы с распределенными параметрами значительно ниже частоты изменения внешней силы, то движение груза можно выразить одной обобщенной координатой, прй юм, если масса пружины мала по сравнению с массой груза, за расчетную схему обычно принимают груз, подвешенный на невесомой пружине. Если масса т р пружины соизмерима с массой т груза и частота изменения внешней силы при этом близка к величине ]/ /m (с — жесткость пружины), то необходимо учесть и часть массы пружины. Принимая перемещения витков пружины пропорциональными расстоянию от точки подвеса, получим более точную формулу для вычисления собственной частоты системы [c.12]

Напряжения и Gg имеют порядок pR h (R — характерный радиус срединной поверхности) нормальное напряжение р. В силу условия h/R 1 имеем g а , следовательно, напряжением можно пренебрегать в отличие от и Од. Таким образом, напряженное состояние в оболочках вращения можно считать плоским. Для записи условия прочности необходимо вычислить по одному из критериев прочности (см. п. 9.2.6). Значение допускаемых напряжений, как правило, занижается из-за возможной коррозии и для придания оболочкам большей жесткости. В табл. 9,5 [14] приведены расчетные формулы для напряжений а, , Од и перемещений в тонкостенных оболочках. [c.417]

Теорема П. Ф. Папковича допускает обобщение на распределенные системы, когда в формуле (7.3.22) вместо квадратичных форм стоят квадратичные функционалы с аналогичными свойствами. Граница области устойчивости может оказаться выпуклой в сторону начала координат, если по условиям задачи необходим учет деформаций и перемещений в невозмущенном состоянии равновесия. Некоторые расчетные и экспериментальные результаты можно найти в [68]. На рис. 7.3.10 показана экспериментальная граница области устойчивости для [c.479]

Зная перемещение w, легко найти и все другие расчетные величины. Изгибающий момент определяют по формуле (6.56), усилие — из уравнения (6.58), усилие — из уравнения (6.65). [c.166]

Из (6.67) и (6.55)-, представляющих собой граничные условия для контуров г = Ь и г — а, определяют неизвестные V (а) и V(i) (а), т. е. начальные параметры Ui (а), (а), 7(a), (а), (а), (о). Перемещения и их производные во всех точках по радиусу диска определяют из (6.65) и (6.64). Далее из (6.28)— (6.30) могут быть найдены деформации, а из (6.31) и (6.32) напряжения во всех точках трехслойной части рабочего колеса. Напряжения в ступичной части определяют по известным формулам в зависимости от принятой расчетной схемы. [c.193]

Экспериментальные значения перемещений, полученные на овальных трубах с bia = 0,35. .. 0,4 н а/б = 13. .. 20, хорошо согласуются с расчетными, определенными по формуле (16), в том числе и в тех случаях, когда максимальные напряжения превышали предел текучести. Слабое влияние зон пластичности на перемещения можно объяснить тем, что максимальные напряжения действовали в довольно ограниченных местах. [c.204]

Из формулы (61) видно, что ошибки перемещения представляют собой изменения ошибок положения в заданном диапазоне движения и тем самым характеризуют точность перемещения ведомого звена, в то время как ошибки положения относятся лишь к отдельным положениям ведомого звена. Расчетные формулы для определения Др по Ау, вытекающие из формулы (61), приведены в табл. 9, а примеры, иллюстрирующие применение этих формул, — в табл. 10. При постоянных значениях Л и Д <7 (т. е. при отсутствии изменения ошибки положения) ошибка перемещения равна нулю (см. случай 1 в табл. 9 и 10). Расчет технологических ошибок перемещения, всегда регламентируемых допусками, производится по формуле типа II табл. 9, а расчеты эксплуатационных ошибок (от деформаций) — по формулам типов П1 и IV. [c.437]

Расчетные формулы для определения напряжений и перемещений по безмоментной теории для основных типов оболочек даются в табл. 1. [c.207]

Перемещения направляющих относительно основной части станины характеризуются перемещениями сечений полки — смещением бу (в плоскости большей жесткости полки) и углом ф поворота. Максимальные перемещения направляющих (при расположении узла, передающего нагрузку на направляющие, примерно по середине их длины) приближенно могут быть определены из рассмотрения деформаций Т-образного жестко заделанного у основания бруса шириной, равной длине узла, передающего нагрузку на направляющие. За расчетную длину стенки под направляющей принимается не истинная длина переходных стенок, а приведенная, определяемая на основании результатов экспериментов и расчетов по уточненным формулам [4]. При этом перемещение сечений в плоскости полки [c.273]

Полученные размеры округляют и выбирают материал вала. Затем по формулам (1.25) и (1.22) определяют относительный крутящий момент Шк и строят графики относительного крутящего момента и перемещений ползуна в зависимости от угла поворота кривошипа а. Обычно у коленчатых валов с1л = 1,3 о и расчетным сечением является сечение ВВ (см. рис. 2.17). [c.54]

Таким образом, уравнения (9.7) будут содержать только два неизвестных х и Хз. В качестве дополнительных неизвестных следует принять линейное и угловое перемещения ребра как жесткого целого (Д и Фо). Определив расчетные параметры ребра, связанные с этими перемещениями, по формулам (5.36) и используя их при вычислении Ц в (9.6), сможем определить из системы (9.10) неизвестные х Хз, Ао и Фо- [c.141]

Была проведена экспериментальная проверка формулы (1.62). Точность выведенной формулы оценивали по расхождению расчетной (А/д. р) и экспериментальной (А/д. д) ошибки А/д. С этой целью для заданного соотношения диаметров и з вычислялась А/д.р и сравнивалась с А/д. 3. В процессе эксперимента нежесткии вал 25x400 мм, установленный в центры токарного станка, подвергался в среднем сечении нагружению поперечной силой. При этом индикаторами фиксировались перемещения концов вала и его среднего сечения. [c.127]

Кроме износа, в результате которого характер подвижных посг док сопряжений изменяется вследствие роста зазора, чистота повер> ности оказывает существенное влияние на прочность неподвижны посадок. В процессе запрессовки деталей выступающие гребешк подвергаются пластической деформации и срезаются, что приводи к уменьшению действительного натяга против расчетного. Величин перемещения выступающих частиц металла гребешков во впадин при запрессовке, так называемый размер сглаживания , оказывак щий непосредственное влияние на прочность посадки, зависит от вид обработки. Так, при чистовой обточке вала и чистовой расточке втулк размер сглаживания по диаметру составляет 58 мк, в то время ка при шлифовке обеих поверхностей он равен 20 мк, при тонкой обточи и расточке 8,4 мк и при притирке 0,4 мк. Влияние чистоты повер ности сопрягаемых деталей на величину натяга видно из следующе формулы [27] [c.18]

После вычисления постоянных А , В , С из уравнении (к) начальные функции Z , Yопределяют по формулам (з). Подставив значения начальных функций в общие зависимости (д) и (е), получим расчетные выражения для перемещений и напряжений плиты, когда температура в направлении оси z меняется по квадратичному закону, а в направлении осей [c.146]

Широкое внедрение ЭВМ в расчетную практику позволило создать библиотеки подпрограмм для различных элементов оболочек и пластин, позволяющие по единообразным данным о геометрии элемента, поверхностным и краевым нагрузкам и перемещениям вычислить неизвестные перемещения, усилия и напряжения в сечениях элементов. Для многих тонкостенных элементов постоянной толщины имеются аналитические формулы, например для цилиндрических, сферических, конических оболочек, круглых и кольцевых пластин, некоторых оболочек линейно-переменной толщины. Традиционные методы строительной механики - методы сил, перемещений, начальных параметров — позволяют рассчитьшать конструкции, представленные в виде различных комбинаций базисных элементов. Численная процедура сводится к решению систем алгебраических уравнений относительно неизвестных перемещений или усилий в местах сопряжения элементов. [c.45]

Расчет звеньев, как статичеоки Неошределимых V систем, произведен методом сил с определением перемещений по формуле Мора [1]. На осно вании конструкции соединительного звена и размеров Д в сопряжении валиков с соединительной пластиной предложены следующие расчетные схемы (рис. 2, б, в). Соединительное звено представляет собой однажды статически неопределимую систему с различной величиной Д , . [c.58]

Трубки Пито были изготовлены из круглых нержавеющих стальных капилляров с наружным диаметром 0,56 мм и внутренним диаметром 0,25 мм. Трубки устанавливались в аэродинамической трубе с помощью микрометрического передвижного устройства, которое позволяло фиксировать положение насадка с точностью 0,025 мм. Измерения начинались вне нограничного слоя трубки Пито перемещались в сторону пластины, максимальное перемещение составляло 75 Л1м. Поскольку точность измерений с помощью трубки Пито зависит от взаимодействия насадка со стенкой, данные измерений, которые были получены при контакте насадка со стенкой, не обрабатывались. Результаты, полученные при удалении насадка от стенки на расстояние меньше одного диаметра насадка, считались не вполне достоверными. Статическое давление на стенке измерялось зондами, вмонтированными в поверхность пластины. Местные значения числа Маха определялись по формуле Релея [15] из данных по полному давлению, измеренному трубкой Пито. Касательные напряжения на стенке рассчитывали исходя из наклона кривой распределения чпсел Маха значения М были получены интерполяцией между измеренными с помощью насадка величинами и нулевым числом Маха на поверхности пластины. Полученные значения умножались на расчетные значения локальной скорости звука и вязкости воздуха при температуре поверхности. [c.400]

УЭ с мягкой характеристикой реализуются в виде тонкостенных конструкций, способных иметь еюсколько форм упругого равновесия, т. е. способных к потере устойчивости исходной формы упругого равновесия. В первом приближении расчеты можно вести по известным выражениям для тонкостенных конструкций из линейноупругого материала (с подстановкой [х = 0,5), так как деформации малы. Однако перемещения достигают значительной величины, и поэтому при определении характеристик приходится решать геометрически нелинейную задачу. В настоящее время имеющиеся расчетные зависимости получены только численным путем Эти результаты не обработаны в виде упрощенных формул и поэтому в данном справочнике не могут быть приведены. Алгоритмы и программы расчета приведены в монографии [21]. В форме безразмерной кривой обработан только случай сжатия тонкостенной трубы. [c.213]

Решение преобразованного матричного уравнения (4.4.29) можно реализовать на ЭВМ, используя стандартные программы. По найденным узловым значениям перемещений в пределах каждого элемента согласно соотношегЕию (4.4.31) нетрудно найти компоненты деформации, а затем по формуле (4.4.25) - компоненты напряжений. На границах между элементами расчетные значения напряжений будут разрывны. [c.219]

Фермой называется расчетная схема, состоящая из прямолинейных стержней, соединенных между собой шарнирно. При узловой передаче нагрузки в стержнях ферм возникают только продольные силы. Если при этом учесть, что N = onst и EF = onst по длине каждого стержня, то из формулы Мора получим формулу Максвелла для определения перемещения узлов ферм. [c.201]

Пневмотранспортированием называется перемещение потоком воздуха измельченных твердых материалов. Смесь твердых частиц с воздухом называется аэросмесью. Расчетная скорость воздуха в системах пневмотранспорта для надежного перемещения материалов должна быть больше критической скорости. Критическую скорость определяют по формуле [c.207]

Интерферометрический метод является в настоящее время наиболее точным. Этот метод заключается в следующем. Если две поверхности поместить параллельно на небольшом расстоянии друг от друга и осветить их, то возникают интерференционные полосы вследствие отражения от двух поверхностей, совпадающие или несовпадающие по фазе. Если одну из поверхностей перемещать относительно другой, то будут перемещаться и интерференционные полосы. Эти перемещения связаны между собой расчетными формулами. Важным преимуществом интерферометри-ческого метода является возможность измерений весьма малых по толщине объектов (менее 3—5 мм), что позволяет использовать метод для исследований эмалей, глазурей, а также различных кристаллов и других образцов, которые вследствие малых размеров нельзя исследовать другими методами. Во многих случаях метод является недостаточно точным, особенно при фотографической записи показаний. Основное неудобство метода заключается в том, что измерения на интерферометре требуют высокой квалификации исследователя и не свободны от случайных ошибок, связанных с вибрацией, изменением положения образца и т. д. При использовании кварцевых дисков температурные возможности методики ограничены (до 1000° С). При более высоких температурах можно применять диски из других материалов, например из сапфира. [c.43]

Реально диск имеет упругую связь с центральным валом или ступицей либо по внутренней поверхности (за счет предварительного натяга или других методов соединения), либо по наружной поверхности (за счет радиальной обмотки и т. д.), либо по торцовой поверхности (хордовая обмотка), т. е. граничные условия могут отличаться от соответствующих (7.32)— (7.34). Может встретиться и комбинированный случай. Упругая связь диска с осью через его торцовую поверх-ноеть практически не укладывается в расчетную схему плоской осесимметричной задачи. При упругой связи диска с осью по его внутренней цилиндрической поверхности в расчете необходимо учитывать две характеристики этой связи относительную податливость Уоп согласно формуле (7.23) и относительные перемещения на радиусе свободной (без диска) упругой связи под действием центробежных сил [c.450]

При моделировании динамических процессов на ЭВМ с использованием методов численного интегрирования систем дифференциальных уравнений вида (2.55) необходимо на каждом шаге интегрирования устанавливать силовые взаимодействия элементов системы, исходя из известных перемещений и скоростей. ЧДля моделирования работы диафрагменного нажимного устройства вдавливаемого типа принята расчетная схема, показанная на рис. 4.9. Здесь отмечены обобщенные координаты 2яж и 2пр2 модели (см. рис. 2.31, а) и угол г зо, соответствующий положению сечения неразрезной части тарельчатой пружины в состоянии полностью выключенного сцепления (точка D на рис. 1.6). По углу tfo, используя формулы (2.36)... (2.39), определяют Wnmo и о-выко. Блок-схема алгоритма моделирования работы диафрагменного нажимного устройства представлена на рис. [c.306]

При определении продолжительности рабочего цикла часть ВХОДЯЩИ1Х в него операций (застропка, отстропка и т. д.) учитывается, как правило, по данным хрономегражных наблюдений. Вместе с тем для определения продолжительности операций, Связанных с перемещением контейнеров в процеасе погрузки (р1азгруз1юи), применяется и расчетный метод,. Так, продолжительность подъема (опускания) стрелы определяют по формуле [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...