Влияние износа фрезы

Влияние износа фрезы [c.34]

Износ. Влияние износа фрезы на силу Рг исследовалось при различном затуплении режущей части. Износ ножей из твердого сплава ВК4 по задней поверхности (Нз) был равен 0 0,05 [c.51]

При износе зуба торцовой фрезы с острой вершиной (рис. 17, а) происходит относительно быстрое смещение всей режущей кромки и наблюдается значительный размерный износ АИ. В таких же условиях резания фреза с зачистной режущей кромкой (рис. 17, б) изнашивается по-другому. При износе в первую очередь меняется форма режущей кромки вблизи вершины зуба фрезы. Участки же вспомогательной задней поверхности, окончательно образующие обработанную поверхность, изнашиваются медленнее. Размерный износ получается небольшим, влияние износа фрезы на точность обработки (размер Н) уменьшается. [c.36]

Меньшая степень влияния теплопроводности на скорость резания по сравнению с точением, вероятно, объясняется меньшей ролью температурного фактора в процессе износа фрез в связи с тем, что в отличие от резцов износ фрез идет не по передней грани, где возникают наиболее высокие температуры в контактном слое продольной текстуры стружки, а в основном по задним поверхностям, на которых температуры несколько ниже. [c.172]

Каждый зуб фрезы затачивается окончательно по индикатору, установленному на приспособлении этим устраняется влияние износа круга на величину биения режущих кромок и достигается весьма точная заточка всех зубьев. [c.674]

Трение вызывает всегда увеличение температуры режущего инструмента,-что в свою очередь снижает твердость его лезвия и способствует более быстрому затуплению. Таким образом, затупление фрезы происходит как под влиянием износа, так и от чрезмерного нагрева в процессе резания. [c.74]

Основным видом износа фрез является износ по задней поверхности При фрезеровании сталей и сплавов твердосплавными фрезами износ фрез не оказывает существенного влияния на параметр шероховатости поверхности. Допустимые значения износа и периодов стойкости фрез приведены в табл. 22. [c.231]

Расстояние между фрезами / и /// зависит прежде всего от размера В детали (рис. 16, 6). Кроме того, на этот размер оказывают влияние следующие факторы погрешность обработки (разбивание) — Д биение торцовых зубьев фрезы — Де величина износа фрез — Д погрешность установки фрез — г уст- [c.93]

Влияние ширины фрезерования. Чем больше В, тем большее количество зубьев участвует в работе, тем больше суммарная площадь поперечного сечения среза, тем больше работа резания и тепловыделение, тем интенсивнее износ фрезы и меньше допускаемая скорость резания. [c.231]

Влияние на износ фрезы механических свойств обрабатываемого металла очень велико. Чем выше эти свойства, тем меньше скорость резания, соответствующая наименьшему износу, тем больше износ. [c.36]

При обработке пластмасс фрезами из быстрорежущей стали большое влияние на процесс стружкообразования оказывают характер и величина износа зуба фрезы. При пазовом фрезеровании гетинакса остро заточенной фрезой процесс резания сопровождается образованием суставчатой стружки в виде короткой плоской спирали (фиг. 4, а). По мере затупления зубьев фрезы, наряду с суставчатой стружкой образуется стружка надлома (фиг. 4, б). При износе фрезы по задней поверхности до Лз = 0,4 -г- 0,5 мм основная масса снимаемой стружки состоит из стружки надлома и мелких обломков стружки в виде пыли. [c.14]

Измерение температуры резания методом встроенного электрода дает более точное представление о характере влияния износа зуба фрезы на температуру. [c.36]

В этой главе излагаются методика и результаты опытов по определению силы резания при цилиндрическом и дисковом фрезеровании слоистых пластмасс твердосплавными фрезами. Устанавливается характер влияния режима резания, геометрических параметров режущей части фрез, износа фрезы на силу резания. Для сравнения приводятся результаты опытов по определению силы резания при фрезеровании слоистых пластмасс с различными наполнителями, а также при фрезеровании некоторых металлов. [c.40]

Графики, представленные на фиг. 23, в, показывают увеличение интенсивности изнашивания зубьев с уменьшением диаметра фрезы. Более заметно степень влияния диаметра фрезы на ее износ сказывается при Офр = 85 и Офр = ПО жж в связи с тем, что при этих з начениях диаметра по сравнению с фрезами диаметром 170 и 135 мм увеличивается угол контакта зуба фрезы с разрезаемым листом гетинакса, а также уменьшается масса фрезы и ее поверхность. [c.64]

На фиг. 28, в приведен график, иллюстрирующий влияние глубины резания и длины обработки на износ фрез. Из графика видно, что глубина резания оказывает существенное влияние нз-стойкость режущего инструмента. С увеличением глубины резания удлиняется дуга контакта, вследствие чего износ зуба увеличивается. [c.76]

Исследование влияния диаметра фрез на их стойкость осуществлялось при следующих условиях обработки. Диаметр фрезы изменялся от 100 до 176 мм. Постоянными величинами являлись скорость резания 840 м мин, подача 0,1 мм зуб, толщина разрезаемого материала (глубина резания) 24 мм. На фиг. 28, г приведены графики, показывающие влияние диаметра фрезы в-длины обработки на износ фрез. [c.76]

Влияние износа по задней поверхности зуба фрезы на величину радиуса округления режущей кромки [c.79]

Исследования влияния износа инструмента на процесс стружкообразования наполненных полимеров [85], [88] показали, что при любой величине износа вид стружки не меняется, образуется стружка надлома. Однако по мере увеличения износа размеры стружки уменьшаются, появляется большое количество пылевидных частиц. Это объясняется ухудшением условий стружкообразования, связанных с увеличением деформирования срезаемого слоя. При этом процесс резания больше напоминает процесс истирания обрабатываемого материала. Так, при обработке гетинакса острой фрезой в общем количестве стружки содержится примерно 10—15% пыли, а при износе зуба фрезы по задней поверхности до 0,18 мм ее содержание увеличивается до 65—70% [88]. Цвет стружки также изменяется и переходит из темно-коричневого в золотисто-желтый, что свидетельствует о появлении прижогов. [c.10]

Исследования различных авторов [88], [17], [41], [51], [85] влияния износа на качество обработанной поверхности показали резкое ухудшение шероховатости поверхности с увеличением износа зубьев фрезы. Допустимой величиной износа зубьев фрезы, которую следует принимать за критерий затупления, является износ по задней поверхности, равный при обработке гетинакса и текстолита — 0,4 мм, при обработке стеклопластиков — 0,12— 0,18 мм. При данных величинах критерия затупления обеспечивается высокое качество обработанной поверхности и отсутствие прижогов при высоких скоростях резания. [c.127]

Большое влияние на остаточные деформации при фрезеровании оказывает износ фрезы. Износ по задней поверхности не должен превышать 0,4 мм. [c.829]

Не вдаваясь в тонкости проведения самих исследований, что сделано в ряде опубликованных работ [23], [26], [27], рассмотрим работы, относящиеся к конкретным исследованиям отдельных марок сталей как инструментальных, так и конструкционных, а также работы, связанные с исследованием различных типов режущего инструмента (резцов, фрез, сверл, штампов) и влияния на износ режущего инструмента скорости резания, типа охлаждающей жидкости и др. [c.104]

Положение точки S характеризует поперечный снос фрезы при фрезеровании канавки. Точка S оказывает большое влияние на профиль фрезы. С уменьшением х (фиг. 17) участок профиля фрезы, соответствующий режущей кромке сверла, получается более крутым и подверженным повышенному износу из-за малых боковых углов. При этом ширина фрезы получается наиболее узкой. Такая форма малоприменима для затылованных и вполне приемлема для остроконечных фрез. С возрастанием х ответственный участок делается более пологим, ширина фрезы возрастает, улучшаются также и боковые углы профиля. Завод Фрезер" для свёрл из углеродистой стали применяет в основном симметричное расположение точки S (л = у), а для свёрл из быстрорежущей стали несимметричное х<Су). [c.329]

Уменьшать влияние размерного износа на точность механической обработки можно периодической подналадкой станка. Этот метод может быть применен для резцов, фрез и других инструментов, допускающих корректировку настроечного размера изменением расстояния между заготовкой и режущей кромкой инструмента, а также для инструментов, имеющих регулировку (раздвижные развертки, бор-штанги). [c.313]

О меньшей роли температурного фактора в процессе износа при фрезеровании быстрорежущими фрезами по сравнению с точением быстрорежущими резцами также свидетельствует меньшее влияние скорости и, следовательно, температуры резания на стойкость фрез. [c.263]

Нет необходимости рассматривать отдельно влияние подачи, числа зубьев, диаметра фрезы и т. д., поскольку все указанные параметры определяют величины и 4к гл. 7). Стойкостное уравнение для процесса фрезерования можно получить из уравнений (8.50) и (8.45). Можно допустить, что при постоянных величинах и 6, интенсивность износа зубьев фрезы не зависит от глубины резания d при цилиндрическом фрезеровании. Это согласуется с уравнениями (8.49) и (8.50). [c.194]

Фиг. 78. Влияние переднего угла на износ задней грани и стойкость концевой фрезы.

Влияние величины износа на стойкость торцевой фрезы [c.150]

При обработке углеродистой стали 45 влияние различных СОЖ на износ и стойкость фрез заметно изменяется в зависимости от условий фрезерования. При фрезеровании со скоростью 98 м/мин с применением различных масляных СОЖ фрезы изнашиваются в основном по главной задней грани. При применении масляных СОЖ с химически активными присадками (МР-1, МР-4, сульфофрезол) режущая часть фрез как по уголкам, так и по главной задней грани изнашивается более равномерно, чем при работе с маслами без присадок, например с ИС-12, веретенным АУ или масляной жидкостью ОСМ-3, содержащей малое количество химически активных присадок. С применением водных СОЖ (эмульсий ЭТ-2, Укринол-1, С-8265 и синтетических жидкостей Мобилмет Ц-250 и Аквол-10) износ фрез развивается преимущественно по [c.121]

Рис. 121. Влияние скорости резания на поверхностный относительный износ фрезы Т15К6 при различных

Рис. 124. Влияние скорости резания на поверхностный относительный износ фрезы и резца Ао.п из Т5КЮ и на величину их отношения при обработке стали 1Х18Н9Т ( = 0,50 м.ч, 5 = 0,20 мм/об (мм/зуб) В = 68 мм,

Влияние на износ фрезы скорости резания очень существенно. При работе твердосплавными фрезами с малыми скоростями резания изцос интенсивен. При увеличении скорости резания износ уменьшается, но -при некотором ее значении износ снова возрастает. С увеличением подачи износ возрастает, но незначительно. Влияние на износ глубины резания еще меньше. [c.36]

И во время дальнейшей работы фрезы. Особенно заметно влияние скорости резания на износ фрезы в диапазоне скоростей резания 400— 500 м1мин. Более благоприятно протекает нарастание износа зуба фрезы при скоростях резания 254 и 320 м1мин. На основании изложенного не следует рекомендовать разрезку гетинакса быстрорежущими фрезами на скоростях резания выше 300—350 м1мин. [c.63]

Влияние скорости резания на износ фрезы и шероховатость обработанной поверхности изучалось при скоростях резания 105 168 269 427 и 673 mImuh, при постоянных значениях подачи Sz = ОД мм(зуб и ширине фрезерования В = = 13 мм. Результаты этих экспериментов представлены а фиг. 27 и 29, б. [c.72]

Исследование влияния подачи на износ фрезы и шероховатость обработанной поверхности были выполнены при постоянных значениях скорости резания 269 м1мин и ширины фрезерования 13 мм подачи составляли 0,05 0,1 0,392 1,0 и 1,58 мм1зуб. [c.73]

Влияние ширины фрезерования и диаметра фрезы изучалось при постоянных скорости резания V = 269 м1мин и подаче 5г = = 0,1 мм1зуб. Эти опыты показали, что изменение ширины фрезерования больше влияет на износ фрезы, чем изменение диаметра фрезы. С увеличением ширины фрезерования от 3,5 до 13 мм наблюдалось повышение интенсивности изнашивания зуба. Это объясняется тем, что с увеличением ширины фрезерования повышается общая температура резания. [c.73]

Влияние подачи на износ фрез показано иа фиг. 28, б. Подача изменялась от 0,05 до 0,317 мм1зуб. Постоянными величинами были скорость резания V = 840 м1мин, толщина разрезаемого материала 44 мм и диаметр фрезы 176 мм. Исследования показали, что обработка с подачей 0,317 мм1зуб создает оптимальные условия резания при сохранении хорошего качества обработанной поверхности. [c.75]

При обработке пластмасс фрезами с отрицательными значениями углов упрочняющей фаски на передней поверхности зуба УФ = —5° и = —10°, следствие возникновения значительных радиальных сил на режушей кромке увеличивается интенсивность истирания, в связи с чем ускоряется наступление деструкции обработанной цоверхносги. Во время опытов не было обнаружено заметного влияния ширины фаски на износ фрезы и на качество обработанной поверхности. [c.90]

Глубина резания не оказьтает большого самостоятельного влияния на остаточные деформации. Она действует через износ фрезы, жесткость детали и вибрации, которые резко увеличивают остаточные деформации. Для устранения вибрации необходимо применять жесткие станки, приспособления и соответствующие режимы резания. [c.829]

Резьбы можно нарезать резцами, фрезами, метчиками или плашками, резьбонарезными головками, а также накатыванием. Процесс резания при нарезании резьб характеризуется срезанием очень малых слоев металла, происходящем при интенсивном трении и наростообразова-нии профиль впадины по высоте формируется уголками режущих кромок. Отсутствие у инструментов необходимых величин задних боковых углов по профилю режущих зубьев приводит к интенсивному износу, задирам и поломкам режущих зубьев и. корпусов инструментов, например, метчиков. Особенное влияние на процесс съема тонких слоев металла при резьбонарезании оказывает состояние уголков режущих кромок поэтому степень затупления их является основным показателем работоспособности инструментов. [c.90]

Величина переднего угла оказывает влияние не только на износ передней грани. С увеличением переднего угла уменьшается радиус округления режущей кромки. Поэтому в тех случаях, когда инструмент изнашивается только по задней грани, увеличение переднего угла до его рационального значения снижает скорость износа задних граней инструмёнта. На, графике (фиг. 78) показано изменение износа задней грани и стойкости, концевой фрезы при обработке стал ОХМ на следующих режимах резания подача на один зуб 0,108 мм, скорость резания 35,5 mJmuh, глубина резания А мм, ширина фрезерования 16 мм. Здесь так же, как и случае износа по передней грани, наблюдается уменьшение износа и увеличение стойкости при увеличении переднего угла только до определенной величины (в данном случае 20°), а дальнейшее увеличение его сопровождается возрастанием износа и резким снижением стойкости. [c.95]

Плоские поверхности могут располагаться с разных сторон корпусной детали, находиться в разных плоскостях (горизонтальной, вертикальной) и могут бьггь параллельными, перпендикулярными и наклонными. В соответствии с этим создаются станки горизонтальной и вертикальной компоновки, с агрегатными головками для односторонней, двух- или трехсторонней параллельной или последовательной обработки плоскостей. Точность обработки зависит от геометрических погрешностей станка, упругих и тепловых деформаций технологической системы, погрешности установки заготовок для обработки, погрешности настройки фрез на заданный размер и износа зубьев фрезы. Большое влияние оказывает стабильность механических свойств материала заготовок, точность их размеров, конфигураций плоскостей и величина припусков. [c.712]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...