Трещина Результаты исследования

При изучении механизма зарождения и развития трещин, возникающих в процессе микроударного воздействия, была исследована микротвердость отдельных участков металла, расположенных непосредственно у края трещины. Результаты исследования (табл. 30) показывают, что 1-я и 2-я зоны, непосредственно примыкающие к краю трещины, сильно разрыхлены и их микротвердость значительно меньше микротвердости зон, удаленных от края трещины. Таким методом были исследованы трещины различного характера, например, трещины, идущие от поверхности образца в глубь металла, а также внутренние трещины, расположенные на некотором расстоянии от поверхности образца. [c.119]

Изучение явлений хрупкого разрушения материалов стало особо актуальным в связи с фактами разрушения крупных конструкций именно по хрупкому механизму (путем распространения трещины), несмотря на то что условия их прочности в рамках классических подходов (по упругому или пластическому состоянию) были удовлетворены. Эти факты привели к созданию методов и средств определения сопротивления конструкционных материалов хрупкому разрушению, а также к разработке теории прогнозирования работоспособности тел (элементов конструкций), ослабленных дефектами типа трещин. Результаты исследований и рекомендаций в этой области науки о прочности материалов и конструкций составляют теперь ее новую ветвь — механику хрупкого разрушения. Усилиями многих ученых уже достигнут значительный прогресс как в области теоретических трактовок и количественного описания явлений хрупкого разрушения, так и в области инженерных приложений теоретических результатов. [c.6]

Напряжения в вершине трещины — Результаты исследования 32—33 [c.454]

Для пластинок, имеющих два различных отношения а/Ь, при использовании десяти подобластей в (О, С]), т. е. m = 10, были вычислены первые шесть собственных значений, соответствующие симметричным и несимметричным относительно оси т) формам колебаний при различных размерах трещин. Результаты исследований показаны в виде графиков на рис. 2—5. [c.139]

Фактическую нагруженность объекта оценивают расчетными методами, принимая во внимание следующее реальные геометрию и размеры конструкции вид и величины выявленных дефектов уровень концентрации напряжений, вызываемых дефектами результаты исследования напряженно-деформированного состояния металла конструкции [88, 130] и изменения его физико-механических свойств. Кроме трещин механического или коррозионного происхождения развитие повреждений металла конструкции прогнозируют по результатам периодически проводимой диагностики. [c.167]

Ниже рассматриваются результаты исследования термоусталостных трещин на трубах поверхностей нагрева котлов, работающих в условиях циклической водной очистки, а также их развитие во времени (в зависимости от количества циклов обмывки). [c.243]

Результаты исследования структуры покрытий и переходной зоны покрытие — основной металл показывают, что в приповерхностных объемах практически всегда имеются готовые зародыши разрушения различной величины и формы. В покрытии концентраторами напряжений являются поры, несплошности на границе с основным металлом, готовые трещины, возникшие в процессе напыления, рыхлые границы между слоями и т. д. Если покрытие формируется при достаточно высокой температуре, то в диффузионной зоне образуются объемы с повышенной плотностью дислокаций и вакансий [226]. Перераспределение избыточных вакансий и их сток в определенных точках обусловливают появление микропор. Образующиеся в диффузионной зоне области растяжения и сжатия способствуют микропластической деформации основного металла и превращению микропор в трещину. Таким образом, нанесение покрытия в этом случае сопровождается повышением дефектности поверхностных слоев основного металла. Причем, чем больше упрочнено покрытие, т. е. чем более оно склонно к хрупкому разрушению, тем опаснее становятся любые несплошности, поры [227]. [c.135]

Для построения диаграммы стабильного дискретного роста усталостных трещин в алюминиевых сплавах были использованы выявленные величины шага усталостных бороздок на основе Фурье-фрактографии, а также были проанализированы представленные в научной литературе результаты исследований скорости роста усталостных трещин в припороговой области. [c.225]

Применительно к титановым сплавам, для которых весьма актуально рассмотрение влияния частоты нагружения и температуры на скорость роста трещины, необходимо иметь в виду две ситуации. Первая ситуация связана с отсутствием чувствительности материала к условиям его нагружения при снижении частоты нагружения и введении выдержки под нагрузкой вторая — с существованием такого влияния, что наиболее важно для оценки поведения титановых сплавов в условиях эксплуатации. Эта вторая ситуация неотделима от формы цикла и состояния материала, поэтому этот вид разрушения титановых сплавов целиком рассмотрен в следующем параграфе. В этом параграфе представлены результаты исследований поведения сплавов при разных частотах нагружения и температуре испытания. [c.342]

При любом виде разрушения, даже когда материал диска и не проявил своей чувствительности к условиям нагружения, можно перейти от реализованного процесса роста трещины, оцененного по параметрам рельефа излома количественно, к случаю с наименьшей продолжительностью периода разрушения. Для этого вводят периодичность осмотров дисков через минимальное число полетов. Ее определяют в результате исследования излома диска, разрушенного в эксплуатации, определения ведущего механизма разрушения материала и по- [c.470]

По полученным результатам исследований была проведена оценка уровня эквивалентных напряжений, действовавших в дисках. В качестве тестовой кинетической кривой была использована кривая, полученная для условий нагружения пульсирующим циклом с частотой 0,2 Гц. Полученное в результате этого выражение, описывающее кинетику усталостных трещин при разных х и блоках нагружения, имеет вид [c.473]

Выполненная таким образом систематизация результатов исследования показала, что от очага поверхностная полуэллиптическая трещина развивалась по всему фронту, имея вначале большую скорость по направлению к переднему торцу ступицы диска и к его центральному отверстию по сравнению с ее скоростью в сторону заднего торца ступицы. Трещина первоначально вышла на поверхность центрального отверстия диска и стала сквозной, затем развернулась и далее в пределах ступицы росла практически параллельно оси диска, а в полотне постепенно разворачивалась в сторону его обода. Такое распространение трещины в теле испытанного на стенде диска соответствовало распространению трещин, которые зарождались в дисках от галтели в эксплуатации. [c.496]

Из результатов исследования излома диска известно, что критическая длина полуоси трещины по поверхности диска равнялась примерно [c.517]

Редукторы вертолетов испытывают в полете многочастотное вибрационное нагружение в результате многочисленных взаимодействий зубчатых колес разных ступеней при разной скорости их вращения [6]. В связи с. этим задача количественной оценки длительности роста трещин в зубчатых колесах считалась нерешаемой и поэтому не рассматривалась. Необходимость поиска подходов и путей ее решения при проведении расследований летных происшествий возникла в связи с отказами редукторов из-за разрушения их зубчатых колес (ЗК), что, как показано выше на примерах, приводило к тяжелым летным происшествиям. Необходимость исключения повторения указанных происшествий потребовала не только идентифицировать природу возникновения очага разрушения для устранения причин появления усталостных трещин. Стало актуальным решение вопроса о том, чтобы появляющиеся в ЗК по различным причинам усталостные трещины могли быть выявлены с обоснованной периодичностью вводимого на практике неразрушающего контроля. Рекомендуемая периодичность могла быть обоснована только по результатам исследования кинетики усталостных трещин, и продолжительность эксплуатации между двумя соседними осмотрами редуктора не должна была превышать времени роста трещин до критических размеров. [c.679]

Разрушение по рассматриваемым зонам было разветвленным и представляло собой каскад из трех трещин. После вскрытия трещин в зоне разрушения № 1 были получены три поверхности, раз-ориентированные в пространстве по отношению друг к другу (см. рис. 13.25). Для удобства дальнейшего изложения результатов исследования будем использовать следующие обозначения для центральной трещины — № 1, левой боковой трещины — № 2, правой боковой трещины — № 3. [c.698]

Вопросы методики выявления усталостных трещин и наблюдения за их развитием, способы выражения результатов исследования и влияние различных параметров нагружения, свойств материала, внешних условий И конструктивных факторов на скорость роста усталостных трещин подробно рассмотрены в работе [18], поэтому в данной книге не излагаются. [c.33]

Результаты исследований показали, что пластическая деформация связана с интенсивным движением и увеличением числа дислокаций. Вместе с этим в объеме материала возникают микро- и макротрещины. Если трещина останавливается у какого-либо препятствия, то происходит накопление энергии. Это приводит к образованию упругих волн взрывного типа. Тогда трещина преодолевает препятствие и приходит в движение. В этом случае возникают затухающие упругие сферические волны. Изучали деформирование образца из стали на гидропрессе при давлении до 40 кПа. Образцы (целые стержни и с надрезом) испытывали на растяжение и изгиб. Образцы нагружали, затем снимали нагрузку и снова нагружали до более высоких пределов. При повторном нагружении импульсы АЭ появлялись только после приложения нагрузок, больших, чем в предыдуш,ем цикле. Результаты исследований приведены на рис. 9.32. Значение N становится максимальным при достижении предела текучести. Затем материал начинает ползти , его сопротивление деформации снижается и, естественно, скорость счета убывает. Несколько отличными оказались результаты испытания надрезанных образцов. В этом случае напряжение концентрировалось около надреза и ослабления АЭ не наблюдалось вплоть до разрыва образца. [c.450]

Изложены современные представления о причинах и механизме образования холодных трещин в сварных соединениях сплавов на основе титана, базирующиеся на результатах исследований авторов, а также данных отечественных и зарубежных исследователей. Рассмотрены методики проведения исследований, дана сравнительная оценка склонности к растрескиванию различных титановых сплавов в сварных соединениях. Описаны способы предупреждения образования холодных трещин в сварных соединениях в зависимости от условий работы изделий из титановых сплавов. [c.318]

Абсолютная величина масштаба, которому соответствует наличие макроскопической трещины, подвержена разнообразным интерпретациям. Тем не менее с физической точки зрения описанные выше классы отличаются лишь степенью идеализации и уровнем рассмотрения. В целях установления взаимосвязи результатов исследований по определению механических характеристик материала рассмотрим основы общего баланса энергии — подхода, пригодного для описания разрушения любых твердых тел анизотропных и изотропных, однородных и неоднородных. Характеристики локальной прочности будут рассмотрены с точки зрения механики сплошной среды. Ряд теорий, на которых мы остановимся. [c.207]

При достижении деформациями в материале предельных значений в слабых слоях в них начинают появляться трещины. Результаты предварительных исследований показывают возможность предсказания этого процесса. Остается невыясненным влияние первого разрушения слоя на поведение материала в различных условиях нагружения и действии факторов внешней среды. [c.104]

Результаты исследований показали, что длительное влияние статических напряжений и среды не вызывает существенных изменений механических свойств и коррозионного растрескивания. В то же время циклическими испытаниями установлено, что у образцов сварных соединений значение условного предела выносливости значительно меньше, а интенсивность снижения коррозионноусталостной прочности больше, чем у основного металла. Металлографические исследования свидетельствовали о том, что разрыхления и трещины возникают главным образом по границам зон термического влияния. Это обусловлено тем, что циклическая нагрузка интенсифицирует коррозию под напряжением по сравнению со статической, в большей степени приводя к неоднородности физикомеханических и электрохимических свойств в металле сварного соединения. Трещины распространяются преимущественно внутрикристаллитно, что говорит [c.236]

Кинетика развития усталостных трещин. Результаты исследования кинетики развития усталостных трещин в цилиндрических образцах при круговом изгибе из сталей 10ГН2МФА, 45 и армко-железа, свойства которых приведены в табл. 38, проанализированы в работе [91]. Исследования проводились в области прямолинейного участка зависимости daldN — й макс соответствующей уравнению (1.88). Трещины инициировались путем нанесения концентратора в виде сверления диаметром 0,4 мм и глубиной 0,3 мм. Размеры трещины измерялись с помощью микроскопа со стробоскопическим освещением по методике, рассмотренной выше. Связь между глубиной трещины а и ее длиной на поверхности I устанавливали на основе специально поставленных экспериментов [132]. [c.316]

Рассмотрим некоторые лeд tвия разработанной модели и их физическую интерпретацию применительно к распространению усталостных трещин в сталях средней и высокой прочности. Для этого кратко остановимся на результатах структурного изучения процесса разрушения при росте усталостных трещин. Фрактографические исследования показывают, что поверхность разрушения при развитии усталостных трещин в указанных сталях представлена в основном следующими фрактурами чисто усталостной, для которой характерно наличие вторичных микротрещин [146] (в данной работе эта фрактура названа чешуйчатой), а также фрактурами хрупкого типа (микро- и квазискол) [57, 113, 283]. Бороздчатый рельеф, свойственный усталостным изломам большинства металлов с ГЦК решеткой, как правило, отсутствует либо наблюдается в ограниченном диапазоне условий нагружения, как и участки с меж-зеренным и чашечным строением [57, 113, 372, 389]. Доля различных фрактур в изломе существенно зависит от условий испытания. Для сталей средней и высокой прочности можно отметить следующие общие закономерности изменения усталостного рельефа с ростом размаха коэффициента интенсивности напряжений доля микроскола с увеличением АЯ уменьшается при переходе от первого ко второму участку кинетической диаграммы усталостного разрушения иногда появляются области межзеренного разрушения на втором участке доминирует усталостная фрактура с микротрещинами на третьем участке кинетической диаграммы усталостного разрушения в ряде случаев наблюдаются бороздчатый рельеф и области с ямочным строением. [c.221]

Результаты исследований процессов, связанных с соединением металлов, на основе синергетики должно привести к разработке принципиально новых технологических процессов (1), получению соединений из металлических материалов в аморфном состоянии, удравлению химическим составом и химической стабильности сварного соединения, элективному регулированию кристаллической структурой и вд-пряженно-деформационным состоянием сварного соединения и конструкции, в целом. Кроме того, появляется возможность прогнозирования появления штатных дефектов формирования соединения газовые поры, горячие и холодные трещины, предупреждение развития замедленного разрушения и цр. [c.111]

Результаты исследований самофлюсующихся покрытий существенно отличаются от данных, полученных при испытаниях струйноплазменных покрытий ПН85Ю15. Несмотря на высокую твердость (Д JR 53), покрытие ПН70Х17С4Р4 толщиной 0,6 мм испытывает значительную пластическую деформацию без образования крупных трещин. При экспериментах с большими контактными давлениями (нагрузка 900 Н, диаметр индентора 2,5 мм) наблюдается вдавливание материала покрытия в основной металл. После двух миллионов циклов нагружения с помощью металлографических исследований на глубине 0,2—0,5 мм обнаружены микротрещины длиной 0,1—0,7 мм, располагающиеся параллельно плоскости покрытия. Между основным металлом и покрытием трещин не обнаружено. Процесс увеличения диаметра пятна контакта сопровождается появлением на поверхности покрытия касательных и радиальных микротрещин. После слияния отдельных микротрещин по периметру пятна образуются выколы (фото 7). [c.48]

Нами совместно с Н. Н. Вассерманом и В. Е. Калугиным тщательно изучены кривые Пэриса и пороговое значение сплавов ПТ-ЗВ, ВТЗ-1 и сплава, близкого по составу к ВТ6. Установлено, что пороговое значение зависит не только от структуры, но и от условий первоначального введения трещины. Найдены минимальные значения Kff,, не зависящие от условий введения трещины. Определена также зависимость порогового минимального значения Kff, от величины зерна и воздействие на него коррозионной среды (3 %-ный раствор НаС1). Основные результаты исследований представлены в табл. 22. [c.148]

Обобщая приведенные данные и учитывая последние наиболее достоверные результаты исследований [117, с. 333 137—141], структуры титановых сплавов можно разделить на две группы 1) благоприятные структуры с высокой многоцикловой выносливостью (до появления трещины) 2) неудовлетворительные структуры с пониженным пределом выносливости. К первой группе относятся мелкозернистые равноосные и пластинчатые структуры. Для пластинчатых структур характерно отсутствие аюторочек по границам превращения 1-зерен, высокая однородность строения а-колоний, малая толщина а-пластин. [c.155]

Переход к ротационным эффектам у вершины трещины на мезоскопическом масштабном уровне при образовании свободной поверхности подтверждается результатами исследования in situ [99]. Исследования процесса деформации материала у кончика усталостной трещины выполнены при монотонном растяжении пластины толщиной в несколько десятых долей миллиметра. Полученная серия фотографий в последовательно осуществлявшемся растяжении пластины указывает, что в момент страгивания трещины образуются две системы скольжения по границам растянутого элемента материала в вершине трещины (рис. 3.24). Одновременно с этим имеет место небольшое пластическое затупление вершины трещины. Образование трещины по одной из наметившихся к разрушению полос скольжения происходит в результате потери устойчивости растягиваемого элемента внутри образованных полос скольжения за счет вращения его объема. Выполненные измерения углов по фотографиям, представленным в работе [99], свидетельствуют о вращения объема металла [c.160]

В результате исследования роста усталостных трещин в монокристаллах алюминия вьшвлен следующий ряд уровней дискретного подрастания трещины [125] 7 13 30 38 нм. При больших размерах скачков трещины происходил нестабильный процесс разрушения с формированием вытянутых элементов рельефа типа вырожденных ямок. [c.225]

Рассматриваемые результаты исследований свидетельствуют о комплексном влиянии снижающегося минимального напряжения цикла на формирование шага усталостных бороздок из-за наличия немонотонного подрастания фронта трещины при наличии эффекта мезотуннелирования. С возрастанием длины трещины и шага усталостных бороздок имеет место возрастание уровня напряжения, определяющего закрытие трещины из-за вы- [c.293]

В результате исследования закономерностей распространения сквозных трещин, как было продемонстрировано выше, выявлено убывание скорости роста трещин в связи с возрастанием Вместе с тем показано [75, 82], что при = 1 -1 О СРТ в некоторых случаях могут не отличаться. Более того, при разной асимметрии цикла можно наблюдать различный, немонотонный характер влияния второй компоненты нагружения на рост усталостных трещин. Так, в стали SM41 при = -1 скорость возрастала с переходом от положительного к отрицательному соотношению главных напряжений а при отсутствии асимметрии цикла (пульсирующий цикл) результат был противоположен. Объяснение такой ситуации было предложено на основе представлений об охрупчивании материала, которое возникает при увеличении степени стеснения пластической деформации. Увеличение среднего напряжения или гидростатического давления в вершине трещины при возрастании положительного соотношения главных напряжений настолько снижает пластичность, что материал начинает хрупко разрушаться в результате смены механизма. При хрупком разрушении имеет место возрастание, а не снижение СРТ. [c.314]

Приведенные результаты исследований свидетельствуют о том, что при сжимающей компоненте <Т2 может ускоряться, замедляться рост трещин, изменение его так мало при циклическом растяжении, что им можно пренебречь. В первую очередь, это связано с пластическими свойствами материала, которые могут быть охарактеризованы соотношением i/Oo2 = [83]. Помимо того, в направлении распространения трещины влияние второй компоненты на СРТ также снижается при прочих равных условиях. Поэтому, например, в крестообразных образцах с центральной трещиной из нержавеющего сплава типа 304 с пределом теку-честц 284 и 333 МПа для сохранения влияния второй комионенты на рост трещины вплоть до ее полудлины 50 мм относительный уровень напряжения выдерживали по условию Q > 0,8 при толщине пластины 5 мм [83]. [c.314]

Подробно рассмотренные результаты исследования разрушенных дисков были использованы для сопоставления закономерностей роста трещин в дисках на основании данных о выявлении трещин в ремонте (см. табл. 10.2). Все обнаруженные трещины были вскрыты, и выявленные таким образом изломы были подвергнуты фрактофафическому анализу. [c.548]

В направлении развития трещины на максимальную глубину формирование усталостных бороздок было отмечено, как указано выше, начиная с длины около 12 мм (рис. 12.7). Первая измеренная величина шага составила около 7 10" м (0,07 мкм). Указанная величина больше шага бороздок, который характеризует переход ко второй стадии роста трещины для алюминиевых сплавов в соответствии с единой кинетической кривой. Этот факт может быть объяснен влиянием коррозионной среды, что вызывает более существенное протекание процессов скольжения при разрушении материала, и переходом к ротационным модам деформации и разрушения при больших размерах зоны пластической деформации. На этот факт указывают результаты исследования сплава АВТ-1 в 3 % р-ре Na l в воде (см. главу 7). Переход к формированию усталостных бороздок имел место начиная с шага около 10" м, т. е. при еще большей его величине. [c.642]

Представленный выше обзор имевших место ранее случаев выявления небольших по размеру трещин в лонжеронах лопастей НВ вертолета Ми-8 и результаты исследования развития усталостных трещин в лонжеронах вертолетов типа Ми-8МТВ показывают, что сквозные усталостные трещины выявляются датчиком-сигнализатором до достижения ими предельного размера. Поэтому есть основания считать, что в лопасти № 1 датчик сигнализатор зафиксировал наличие трещины, по крайней мере, еще до того, как был совершен последний полет, в котором произошел обрыв лопасти, т. е. трещину должны были выявить своевременно, хотя бы в предыдущем полете. [c.664]

ВИЯХ МОНОТОННОГО нагружения опре-деляется соотношением N Л Л " при пластической деформации N = = а д, откуда N — adVJdi, где А, а, т параметры, характеризующие объект контроля Уд — объем материала, подвергнутого пластической деформации. Энергия, освобождаемая при дискретном перемещении трещины, пропорциональна квадрату амплитуды акустического сигнала Современная аппаратура позволяет обнаруживать сигналы от уста лостных трещин, развивающихся со скоростью Ш . ..1Сг м/цикл Приведем некоторые результаты исследований, показывающих возможности способа [14]. Исследовали параметры АЭ при по вторпо-статическом нагрул<ении надрезанных образцов из стали марок ЗОХГСА и ЗЙХГСНА при развитии усталости, обусловленной циклическим нагружением. Плоские образцы в закаленном состоянии подвергали циклическому растяжению (коэффициент асимметрии цикла 0,2 частота 0,3 Гц). Регистрировали суммарный счет N, пиковые амплитуды сигналов и их распределение. Рабочая полоса пропускания ограничивалась сверху частотами 200. .. 250 кГц при уровне дискриминации 1 В. Резонансная частота пьезопреобразователя /,, 3 == 250 кГц. Деформацию образца измеряли растровым фотоэлектрическим преобразователем с чувствительностью 1 В/мкм. [c.448]

На основании результатов исследований, проведенных на меди, армированной либо вольфрамовой, либо молибденовой проволокой, Гэйтс и Вуд [19] установили, что армирование не только не мешает усталостному повреждению матрицы, но, возможно, делает его более выраженным в зависимости от того, как расположены относительно друг друга главные направления нагружения и армирования. Они также сделали вывод о том, что для достижения более высокой усталостной прочности необходимо, чтобы волокна действовали в качестве стопоров для развивающихся трещин, а сама арматура не подвергалась усталости. [c.398]

С уменьшением частоты циклов интенсивность коррозионного растрескивания при циклическом нагружении повышается, что следует учитывать при переносе результатов испытания на практические условия нагружения. Имеются также указания на то, что катодное выделение водорода способствует (в особенности при низких частотах) развитию трещин [72—74]. По этой причине коррозионное растрескивание при циклическом нагружении может относиться не только к группе I, по ц к группе П. Для практического применения защиты пока еще слишком мало имеющихся результатов исследований. При катодной защите конструкций, подвергающихся колеблющейся нагрузке, например в морской технике и в портовых соорул<ениях, защитный эффект [c.74]

Большинство исследований прочностных свойств композитов при двухосном напряженном состоянии осуществлялось для статического (или квазистатического) нагружения и при отсутствии надрезов или инициированных трещин. За исключением, быть может, критерия Чамиса, слой представлялся аналитически как однородная среда. Поэтому заслуживает большого внимания двухосное нагружение композитов циклическими и ударными нагрузками в условиях высоких или низких температур или в связи с концепциями механики разрушения. Следует предпринять исследования в условиях двухосного нагружения гибридных композитов. Результаты исследования таких композитов с металлическими или керамическими компонентами уже приводятся в литературе. Некоторые из предложенных тем разрабатываются другими авторами, участвующими в симпозиуме, и их комментарии можно найти на страницах сборника. [c.177]

В ряде случаев в типично усталостных изломах микрополоски группируются в колонии. Изломы повторно-статического нагружения имеют в этом отношении более однородное строение. Наблюдаемое ветвление трещины при высокочастотном нагружении и отсутствие, как правило, такого ветвления при низкочастотном нагружении согласуются с результатами исследования микростроения изломов [28]. Более глобальный характер разрушения при нагружении повторными малочастотными нагрузками по сравнению с высокочастотными, по-видимому, является одной из причин понижения сопротивления возникновению и развитию усталостной трещины. [c.100]

В работе [102] приведены результаты испытания на термоусталость трех сплавов на основе кобальта (Р5-430, Р5Х-414, ММ-519) и двух никелевых сплавов ( Кепе-77 и ЛК-738), которые имели различную структуру (по величине зерна и его ориентации). Сделан обоснованный вывод о том, что сопротивление возникновению трещин выше у материалов с мелким зерном, а сопротивление дальнейшему распространению их больше у крупнозернистой структуры (рис. 52). Такой подход устраняет многие противоречия в объяснении экспериментальных данных. Данные рис. 50 соответствуют результатам исследования [102]. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...