Остановка Результаты испытаний

Методические рекомендации МР 71-82 [7] регламентируют способы определения параметров, характеризующих стадию остановки нестабильно распространяющейся хрупкой трещины, и включают два вида испытаний. Первое из них, проводимое на двухконсольном балочном образце в изотермических условиях, позволяет оценить стадию остановки трещины, обусловленную уменьшением жесткости напряженного состояния в вершине движущейся трещины. Условия остановки в этом случае описываются с помощью как функции температуры испытаний. Второй вид испытаний с предварительным инициированием хрупкого разрушения проводится на плоских образцах при растяжении с градиентом температур рабочей части, что дает возможность оценить условия остановки, происходящей за счет повышения трещиностойкости материала на пути трещины. В качестве критерия используется температура материала в вершине остановившейся трещины t°, а результаты испытаний записываются в виде зависимости ( /сгод) для данной толщины листа, где а — исходное номинальное напряжение. [c.18]

Рис. 40. Результаты испытаний на остановку трещины по Робертсону

При измерении удлинения конечным моментом является остановка указателя шкалы маятникового силоизмерителя разрывной машины. Удлинение определяют с точностью до 1 мм. Результатом испытания образца считается среднее арифметическое данных испытания всех полосок, подсчитанное с точностью до 0,1 мм и округленное до 1 мм. [c.440]

После проверки действия электрической схемы лифта испытывают действие буферов кабины. Для этого выключают этажный выключатель нижней остановки и, включив в машинном помещении контактор направления Вниз , с номинальной скоростью сажают груженую кабину на буфера. Результаты испытания считаются удовлетворительными, если при посадке кабины на буфера не происходит жесткого удара вследствие полного сжатия пружин или их поломки. [c.270]

Для определения угара масла двигатели под полной нагрузкой работали по 6 ч без остановки. Результаты этих испытаний приведены в таблице 6. [c.64]

Испытания образцов моделируют испытания подшипников, но такое моделирование дает лишь качественную оценку. Поэтому в результате испытаний образцов на контактную выносливость получают сравнительные характеристики о работоспособности того или иного материала в условиях переменных контактных нагрузок. Такие испытания считают правильно проведенными методически, если они показывают один и тот же результат, как и испытания подшипников на контактную усталость. Во ВНИППе изготовлена машина МКВ-К (рис. 182), предназначенная для испытания на контактную выносливость [210]. Впервые в практике таких испытаний машина оснащена электронным блоком 6 для автоматической остановки ее (машины) в момент наступления усталостного выкрашивания металла на поверхности образца. При автоматическом отключении электродвигателя автоматически снимается и усилие механизма нагружения, действующее на образец. [c.239]

Существуют специальные методы для определения температур торможения движущихся трещин (при более низких температурах в ответственных конструкциях металл применять нельзя). В частности, метод Робертсона предусматривает испытание листовых образцов (рис. 5.5, а) относительно большой ширины (несколько сотен миллиметров) с натуральной толщиной металла 5. Перед разрушением образец с одной стороны подогревается, а с другой — охлаждается. Различные образцы испытывают при различных напряжениях. К образцу вначале прикладывают растягивающее напряжение а, а затем наносят удар для создания движущейся трещины. В некоторой зоне с известной температурой трещина останавливается. Простейшая обработка результатов испытания состоит в построении диаграмм, показанных на рис. 5.5, б. Точки соответствуют температуре остановки трещины. Ломаные линии делят область графика на две зоны. В левой верхней части рисунка находится область температур и уровней напряжений, где трещина распространяется. При более низких напряжениях или более [c.163]

После окончания поузловой приемки и устранения выявленных дефектов специальная комиссия под руководством главного инженера производит общую предварительную приемку котельной установки. Затем установку испытывают в течение 24 ч под нагрузкой. По результатам этого испытания комиссия предварительно оценивает качество ремонта. Если в течение 24 ч после включения в магистраль в котле будут выявлены дефекты, требующие его остановки, агрегат не считается принятым в эксплуатацию до устранения этих дефектов и повторной проверки его под нагрузкой в течение 24 ч. При отсутствии дефектов сроком окончания ремонта котла считается время включения его в паропровод. [c.265]

Испытания дисков в составе двигателей с моделированием полетного цикла нагружения показали формирование каждой усталостной бороздки за один цикл запуска и остановки двигателя (см. предыдущий раздел). Это нашло свое подтверждение в исследовании кинетики роста усталостных трещин в дисках, реализованной в условиях эксплуатации, а также подтверждено результатами разовой проверки дисков в эксплуатации, выявившей наличие трещин на 40 % дисков. [c.559]

Диаграммы, которые при некоторой скорости роста трещины резко обрываются в результате остановки трещины или спонтанного ее развития. Так, при испытании полимерных материалов, а также металлов в коррозионных средах на первом участке иногда нельзя добиться стационарного роста трещины, поскольку он сам по себе замедляется до полной остановки. Внезапное спонтанное разрушение стали вследствие наступления массового двойникования наблюдали на среднем участке диаграммы. [c.216]

Наличие скачков на R-кривых и на диаграммах нагрузка — смещение у никелевых сталей является предметом для обсуждения. Эти скачки представляют собой быстрый рост трещины с последующей его остановкой. Остановки могут быть связаны с характеристиками вязкости материала, но могут быть также результатом падения приложенной нагрузки из-за жесткости испытательной машины. Результаты определения вязкости разрушения, полученные в настоящей работе, дают более полную характеристику свойств материала и призваны помочь при выборе материала в каждом конкретном случае его применения. Проведенные испытания показывают, что работоспособность сварной конструкции, изготовленной из сталей, легированных никелем, зависит от свойств зоны термического влияния. Это необходимо учитывать наряду с расчетными, технологическими и экономическими факторами при окончательном выборе материала. [c.219]

Если точка затвердевания приблизительно известна, то перед остановкой предварительно проверяют состояние печи. Чехол тер.мопары поднимают в течение 1 мин. на 25 мм и выдерживают 1 мин. в этом положении, а затем опускают до первоначального положения. Для температур ниже 1100° при удовлетворительном состоянии печи два отсчета при верхнем положении термопары не должны отличаться бол чем на 0,2° от плавной кривой, проведенной через точки, записанные до и после проверки. Если испытание дает неудовлетворительные результаты, то нужно отрегулировать величину слоя изоляции выше и ниже печи. [c.152]

Результаты этих испытаний представлены зависимостями номинального растягивающего напряжения от температуры в той точке пластины, в которой произошла остановка трещины. На рис. 40 показаны некоторые зависимости для конструкционных сталей низкой прочности. Судя по этим зависимостям, напряжение не чувствительно к температуре в широком температурном интервале, но затем оно резко возрастает по достижении критической температуры, выше которой напряжение должно быть намного больше, чтобы продолжить распространение трещины. Эта критическая температура названа верхней температурой остановки трещины. [c.55]

В книге дан анализ условий работы материалов нодшилников с газовой смазкой, описаны исследовательская установка, методики испытаний при пусках и остановках подшипников, результаты испытаний для двух сочетаний материалов (керамика — керамика, керамика — твердый сплав) смазочной способности сверхтонких покрытий. Предложены новый метод нанесения смазки и соответствующая аппаратура, что позволяет существенно повысить долговечность газодинамических подшипников. [c.167]

Для выявления закономерностей распространения подплакировочных трещин и установления влияния на их скорость границы раздела проведены усталостные испытания образцов серии ВН (см. рис. 5.11) с подплакировочной (ВН1), подповерхностной (ВН2) и краевыми трещинами в плакирующем слое (ВНЗ) и основном металле (ВН4). Результаты испытаний — зависимости длин трещин от числа циклов нагружения и диаграммы усталостного разрушения — представлены на рис. 5.28 и 5.29. При подходе распространяющейся в основном металле трещины к границе раздела происходит ее торможение и кратковременная остановка за счет расслоения, возникающего при выходе магистральной трещины на границу сопряжения (см. рис. 5.29). При этом длина расслоя несколько увеличивается по мере роста основной трещины в плакирующем слое, что соот- [c.144]

Для количественной оценки влияния высоковязких вставок, наплавляемых перпендикулярно направлению развития трещины, на долговечность элементов конструкций, содержащих растущие трещины, проведены сравнительные испытания при циклическом нагружении образцов типа ОВРЗ-1 и ОВРТ (см. рис. 5.7). Результаты испытаний иллюстрирует рис. 5.31. Анализ полученных диаграмм показал, что при подходе трещины из основного металла к высоковязкой вставке происходит торможение и кратковременная полная остановка трещины вследствие расслоения на границе сплавления. Однако вклад остановки трещины в общую долговечность, как и в случае задержки трещины плакирующим слоем (см. рис. 5.29), весьма незначителен. При прорастании трещины через поле неоднородных свойств скорость ее снижается почти на 20 % по сравнению с монометаллом. [c.152]

Эффективность такой добавки, являющейся продуктом взаимодействия полиизобутиленянтарного ангидрида и полиамина, используемой в качестве вещества, препятствующего образованию осадков в карбюраторе, оценивалось путем сравнения со стандартным, выпускае.мым промышленностью. Количество этого продукта, добавляемого в бензин при испытаниях, составляло 71 и 130 г на 1 т бензина. Использовалось масло марки SAE 30SE. Контрольный пробег двигателя составил 13 тыс, км, причем 10 % всего времени испытания автомобиль двигался, 30 % стоял, а 60 % составляли остановки. Движение осуществлялось со скоростью 50 км/ч. Результаты испытания приводятся в табл. IV.7. [c.140]

Наконец, рассмотрены методы оценки способности материала останавливать трещины. Изучены образцы, представляющие в настоящее время интерес, и проведено сравнение их относительной способности регистрировать факт остановки трещины. Одна группа, состоящая в основном из небольших образцов, испытана при постоянной температуре. Эта группа представлена образцами с одним надрезом по кромке и консольными балками с двойной заделкой. Другая группа образцов больших размеров показала более высокие скорости распространения трещины. Образцы подвергали предварительному нагружению, а затем воздействию равномерно распределенной телшературы и температуры с перепадом. К этой группе относятся образцы ЭССО и Робертсона, для которых результаты испытаний представлены в виде критической температуры остановки трещины [c.12]

Рис. 22. Результаты испытаний на остановку трещины у приваренной накладки (Иошика и др., 1965 г.)

Рис. 23. Результаты испытаний на остановку трещины (Иошика и др.,

Неспособность жесткой системы нагружения отображать условия распространения и остановки разрушения пневматически нагруженного сосуда мояшо увидеть при анализе результатов натурного испытания, на основании которых Робертсоном (1951, 1953 гг.) была определена температура остановки трещины в пластине. Образцы Робертсона, испытываемые на растяжение, имеют температурный градиент по ширине, где распространяется разрушение. Температура на участке, на котором останавливается разрушение, называется температурой остановки трещины. В табл. 5 представлены результаты испытания. Во всех трех испытаниях трещины распространялись с обоих концов сосуда и полностью разрушали сосуд, несмотря на тот факт, что температура испытаний лежала правее кривой AT. Трещины распространялись при температуре выше температуры остановки трещины, и происходили разрушения отрывом (замечено по высоким скоростям и малой площади среза на разрушенных поверхностях). Таким образом, по-видимому, температура AT была определена ошибочно fie только из-за неспособности ее прогнозировать остановку трещины, но также и из-за ее несоответствия натурной температуре перехода при распространении разрушения, определенной в процессе испытаний DWTT. Во всех трех случаях температура AT ла значительно ниже температуры перехода, разделяющей [c.193]

Работа авторов и их коллег (Коуэн и Вофан, 1962 г.) показала, что реальная температура остановки трещины при изотермическом испытании находится между этими значениями, и они предпочитают использовать изотермическую температуру остановки трещины (I AT), т. е. самую низкую температуру, при которой трещина не распространяется в образце при изотермическом испытании. Большинство опубликованных данных получено в результате испытания листов толщиной 25,4 мм, но самая последняя работа показала, что IGAT в значительной степени зависит от толщины листа. Установлено, что температура остановки трещины гомогенизированных толстых листов повышается до 10° С на каждые 25 мм толщины испытываемого образца (Николс, [c.222]

Испытания по определению температуры остановки хрупкой трещины приводят к выявлению условий, в которых возможно или невозможно динамическое нестабильное развитие хрупкой трещины. Так, при испытании сталей 14ХМНДФР и 17Г1С в термически обработанном состоянии при напряжении 200 МПа температура остановки хрупкой трещины соответственно равна —20 и —15 С, в то время как по результатам испытаний на ударную вязкость при низких тем-пфатурах различий в деформационной способности этих сталей не обнаружено. Таким образом, мы считаем, что описанный метод оценки хрупкой прочности сталей должен найти широкое применение в исследовательской практике, так как он дает важную информацию о деформационной способности высокопрочных сталей и сплавов при низкотемпературном нагружении. [c.126]

Дан краткий обзор основных определений и концепций, применяемых при анализе динамического разрушения в рамках линейной теории упругости. Отмечено, что определения силы, движущей трещину G, могут потребовать коррекции на потери энергии в областях, не расположенных у конца трещины. Прямые наблюдения полей напряжений, возникающих вокруг движущейся трещины, показали, что скорость трещины быстро увеличивается с ростом К и достигает предельной величины, сохраняющейся до тех пор, пока К не станет настолько большим, что это приведет к ветвлению трещины. Минимальное значение К для скоростной зависимости коэффициента интенсивности напряжений обозначается через Кш- Практическую ценность для оценки Kim имеют методы испытаний на Kid, тре-щиностойкость по отношению к страгиванию трещины при быстром нагружении, и Кы, трещиностойкость по моменту остановки, трещины. Неопределенности, свойственные таким оценкам, и трудности испытаний возникают в основном в области температур выше температуры нулевой пластичности, где наблюдается быстрое увеличение вязкости. Применение глубоких поверхностных надрезов для преодоления затруднений при испытаниях в области большой вязкости материалов ставит серьезные проблемы, касающиеся применимости результатов испытаний к трещинам, существующим в толстостенных конструкциях. [c.9]

На рис. 6 показан результат испытаний с остановкой трещины. Такие следы для аналогичных образцов наблюдались постоянно. Шкала времени в случае разрушения была вполне достаточной, 200—500 мкс, и конечная электродвижущая сила (ЭДС) согласовывалась с конечной длиной трещины. Было принято, что медленное снижение. напряжения после точки, отмеченной звездочкой на рис. 6, обусловлено уменьшением раскрытия трещины вследствие релаксации напряжений в образце в процессе разрушения. Две рассчитанные зависимости для отожженной стали Pitho приведены на рис. 7. Эти зависимости показывают, что выходные сигналы согласуются независимо от того, получены ли они при использовании в качестве источника энергии электронного ста билизатора [c.183]

J. При разработке последующих методов испытаний стремились устранить требование об использовании температура ного градиента и больше полагались на возможность уменЬ шения коэффициента интенсивности напряжений К с ростом трещины с тем, чтобы обеспечить остановку трещины. Возможное влияние размера образца, затрудняющее интерпретацию результатов испытаний широких плит в Японии [8], привлекло внимание к способу вычисления членов dW/ da и dT/da в уравнении (1). В результате два самых новых метода испытаний (они будут рассмотрены ниже) предусматривают применение хорошо определенных условий нагружения и возможность применения динамического анализа. [c.233]

На рабочем месте старшего по смене вывешивают схемы трубопроводов пара, воды, газа с указанием основной арматуры, а также эксплуатационные инструкции. Инструкции составляют в соответствии с требованиями действующих правил, на основе заводских данных, типовых инстрз к-ций, с учетом опыта эксплуатации и результатов испытаний оборудования. Утверждают их в установленном порядке и выдают под расписку обслуживающему персоналу. В инструкциях по обслуживанию котельного оборудования указывают порядок пуска, остановки и обслуживания оборудования во время нормальной работы его и при аварийных режимах, порядок допуска ремонтного персонала к ремонту оборудования, требования по охране труда, технике безопасности и противопожарные мероприятия, специфические для данной установки. В должностных положениях по каждому рабочему месту указывают перечень инструкций по обслуживанию оборудования, схемы и устройство оборудования, знание которых обязательно для данной должности, права и обязанности лица, занимающего данную должность, взаимоотношения с вышестоящим, подчиненным и другим, связанным по работе персоналом. В случае замены оборудования, изменения схемы газопроводов или условий эксплуатации в инструкцию вносят соответствующие поправки. [c.120]

Во время растяжения полоски при определении разрывной нагрузки непрерывно следят за удлинением и улавливают его значение в момент остановки маятникового силоизмернтеля. Удлинение фиксируют в мм с точностью до 1 мм. Результатом испытания образца считают среднее арифметическое результатов испытания всех основных или всех. уточных поломок, подсчитанное с точностью до 0,1 мм и округленное до 1 мм. [c.186]

Экспериментально время и путь торможения поезда одним тепловозом ТГМб определялись во время испытаний, проводимых институтом Промтрансниипроект на станции Гурьевск. Для этого составы разной массы разгонялись до скорости 20 км/ч, после чего тормозились до полной остановки поезда. Результаты испытаний в виде тормозного пути и времени торможения представлены на рис. 56 в функции массы поезда. [c.129]

Сигналы АЭ в полной мере отражают последовательность процессов зарождения и распространения усталостной трещины. Первый перегиб на акустограмме связан с началом магистрального развития усталостной трещины, что хорошо согласуется с результатами фрактографического анализа. Несколько опережающий подъем уровня сигналов АЭ объясняется возникновением множества очагов около распространенного на поверхности дефекта материала. Только некоторые из них получили дальнейшее развитие. Следует указать на некоторое изменение в характере накопления сигналов АЭ уже в процессе распространения трещины, что отражается временным снижением возрастания шага усталостных бороздок. Эта ситуация отражает особенности проведения испытаний --в указанный временной период имело место снижение уровня внутреннего давления, которое в последующем было восстановлено. Это было связано с течью в патрубке, который был после временной остановки испытаний заменен, и далее поддерживался постоянный уровень внутреннего давления вплоть до течи самого гидроцилиндра. Это отражается в закономерном увеличении шага усталостных бороздок в направлении роста трещины, а также в закономерном возрастании сигналов АЭ. [c.759]

Повышение работоспособности промысловых трубопроводов является актуальной задачей для нефтегазодобывающ.ей, а также химической промышленности в связи с растущими темпами развития трубопроводной транспортировки горного сырья. Особую актуальность приобретает эксплуатационная надежность трубопроводов в случае высокоминерализованных водных сред (хлориды натрия, кальция, магния и др.), транспортируемых при перекачке обводненной нефти, соленой пластовой воды в технологии вторичных методов добычи нефти, а также при добыче солей методом подземного выщелачивания. При остановке нефтепровода, а также при использовании метода внутритрубной деэмульсации происходит расслоение воды и нефти, которое в определенных условиях приводит к скоплению воды в пониженных участках трассы. Скопления водной фазы могут быть также результатом гидравлических испытаний на завершающей стадии строительства трубопроводов. [c.235]

В настоящее время применяются различные методы исследо-ванря развития усталостного разрушения. Известен, например, метод, предусматривающий статическое доламывание образцов на различных стадиях развития трещины. Этот метод дает возможность исследовать закономерности убывания площади поперечного сечения образца по мере роста трещины, но требует испытания большого кoличe твa образцов [4]. Получили-распространение рентгеноскопические и электронноскопические методы с применением реплик и микрофотографии. Эти методы характеризуются достаточно высокой точностью, но требуют остановки машины для каждого наблюдения, что нарушает режим испытания и снижает точность получаемых результатов. Метод микрофотографии в сочетании со стробоскопическим освещением поверхности образца дает возможность не только фиксировать на фотопленке необходимые стадии разрушения, но и осуществлять визуальные наблюдения за ростом трещины без остановки машины [14, 16, 17]. [c.183]

Гидравлический удар в силовых цилиндрах. Большой практический интерес представляет гидравлический удар в силовых цилиндрах и в других закрытых жестких емкостях, ударные давления в которых могут нарушить, в результате выдавливания уплотнительного кольца в уплотняемый зазор, герметичность соединений, а также вызвать разрушение самих емкостей и их элементов. Опыт показывает, что максимальные значения ударных давлений при волновом переходном процессе в системе силового цилиндра с весовым поршнем могут при определенных условиях значительно превышать ударное давление при прямом гидравлическом ударе в трубе, определяемое по уравнению (1.123). Так, например, испытания показывают, что ударные давления при мгновенной остановке движущегося поршня силового цилиндра с помощью жесткого шора могут достигать при распространенных скоростях (приблизительно 8—12 м1сек) движения жидкости в подводящем трубопроводе трехкратного значения рабочего давления в системе. [c.98]

Достаточно точные результаты могут быть получены при онределении внешней характеристики путем записи скорости вращения ведущего и ведомого валов и крутящего момента, передаваемого турбомуфтой при помощи осциллографа (схема измерений на рис. 43). Во время таких испытаний при иомощи фрикционного или электрического тормоза создают непрерывно увеличивающуюся нагрузку на валу турбомуфты вплоть до остановки турбины. Время от начала торможения до остановки турбины должно составлять 15—20 сек. При таком времени торможения неустановившиеся процессы в рабочей полости не влияют на внешнюю характеристику. Если эта характеристика определена описанным выше способом, то она не отличается от характеристики, снятой с выдерживанием нагрузки на каждом режиме. Номинальное скольжение и в этом случае определяется отдельно при помощи высокоточных приборов. [c.99]

Результаты эксплуатаЕШи, а также испытаний показали, что слабым местом гидромоторов (и насосов в некоторых случаях), работающих с резкими остановками и вибрационными нагрузками на валу, является кинематическая цепочка, передающая вращение от [c.44]

Прн испытании дымососной установки котла нормально работали параллельно два дымососа. При остановке одного дымососа началась циркуляция дымовых газов, проходивших из короба перед дымовой трубой через неработавший ротор и неплотно закрывавшиеся шиберы. В результате этого из общего количества газов, проходивших через работа-ЮШ.ИЙ дымосос, только часть отсасывалась из топки котла, другая часть газов бесполезно двигалась по круговому пути Уплотнение шиберов позволило увеличить нагрузку котла, при которой можно было пользоваться только одним дымососом. [c.200]

Образец равномерно охлаждают по ширине, нагружают до желаемого уровня напряжений и затем инициируют разрушение путем вбивания клина в надрез, расположенный с ребра пластины. Результаты этого испытания фактически аналогичны данным описанных испытаний по Робертсону. Температура хрупкости по ESSO или температура SOD, как она обычно обозначается, соответствует самой низкой температуре, при которой трещина распространяется не на всю ширину пластины при среднем напряжении в нетто-сечении, равном 120 МПа. Это испытание представляет собой испытание на остановку трещины, связанное с температурой перехода от разрушения к остановке трещины и уровнем прикладываемых напряжений. [c.79]

Приведем результаты исследования усталостной треш,ины, распространявшейся в процессе циклических испытаний в ступице диска осевого комперессора от начальной поверхностной полуэллиптиче-ской треш,ины, очаг которой находится на поверхности шлицевого паза (рис. 1.26) (материал диска — титановый сплав ВТ-18У, температура испытаний t = 450° С) [252]. Проведено 4000 циклов нагружения длительность каждого цикла 3 мин (в том числе выдержка на максимальном режиме 2 мин). Испытания прерывались после первых 1000 циклов и далее через каждые 500 поел еду юш,их циклов. Следы всех остановок видны на поверхности излома в виде макролиний (см. рис. 1.26,6 ). Почти вся поверхность разрушения при циклических испытаниях покрыта усталостными бороздками с шагом, изме-няюптимся от 0,5-1 мкм (сразу после первой линии на рис. 1.26, б) до 15-20 мкм (перед восьмой линией). Обш,ее число бороздок вдоль выбранного направления, а также их число между макролиниями соответствует обш,ему числу циклов нагружения и числу циклов между остановками (подсчеты проводились вдоль направлений, показанных на рис. 1.26, б стрелками). Это является еш,е одним подтверждени- [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...