Макроструктура

На рис. 19 приведена структура металла при увеличении в 100 раз, так называемая микроструктура. Иногда требуется рассмотреть более грубые детали структуры — конгломераты отдельных более или менее однородных зерен и т, д, В этом случае после глубокого травления шлиф рассматривают глазом (или при помощи лупы). Выявленная таким образом структура называется макроструктурой (а шлиф— макрошлифом) (см. ниже рис. 30, 32). [c.37]

Рис. 36. Макроструктура штампованного клапана

Преимущества высокочастотного нагрева а) высокая производительность б) отсутствие выгорания углерода и других элементов, а также отсутствие заметного окисления и образования окалины в) минимальное коробление г) глубина закаленного слоя может довольно точно регулироваться. Наглядным примером служит макроструктура (рис. 255) шестерни. [c.315]

Рис. 3.3. Макроструктура металла после обработки давлением

Если слиток загрязнен неметаллическими включениями, обычно располагающимися по границам кристаллитов, то в результате обработки давлением неметаллические включения вытягиваются в виде волокон по направлению наиболее интенсивного течения металла. Эти волокна выявляются травлением и видны невооруженным глазом в форме так называемой волокнистой макроструктуры (рис. 3.3, а). Полученная а результате обработки давлением литого металла во- [c.58]

Металл с явно выраженной волокнистой макроструктурой характеризуется анизотропией (векториальностью) механических свойств. При этом характеристики прочности (предел текучести, временное сопротивление и др.) в разных направлениях отличаются незначительно, а характеристики пластичности (относительное удлинение, ударная вязкость и др.) вдоль волокон выше, чем поперек их. [c.59]

Существенное преимущество штамповки в закрытых штампах — уменьшение расхода металла, поскольку пет отхода в заусенец. Поковки, полученные в закрытых штампах, имеют более благоприятную макроструктуру, так как волокна обтекают контур поковки, а не перерезаются в месте выхода металла в заусенец. При штамповке в закрытых штампах металл деформируется в условиях всестороннего неравномерного сжатия при больших сжимающих напряжениях, чем в открытых штампах. Это позволяет получать большие степени деформации и штамповать малопластичные сплавы. [c.81]

При дуговой сварке аустенитных сталей возможно образование в сварных швах горячих трещин. Они обусловлены широким интервалом кристаллизации вследствие повышенного содержания легирующих элементов и наличия вредных примесей (S). Образованию трещин способствует также крупнозернистая столбчатая макроструктура шва, при которой его кристаллизация завершается при наличии жидких прослоек большой протяженности. [c.233]

Рис. 2. Макроструктура литой меди (с() н стали после койки (б)

Рис. 24. Схема строения (a) и макроструктура (б) стального слитка

В последнее время некоторыми учеными отмечено влияние на процесс энергоразделения нестационарности газового потока в вихревых трубах, сопровождающейся интенсивными акустическими эффектами [35-39, 93-98, 109, 140, 155-157, 159]. К сожалению, достаточно подробных прямых экспериментов по выяснению взаимосвязи возбуждаемой нестационарности с изменениями микро- и макроструктуры течения и термодинамикой [c.27]

Вихревые термотрансформаторы Ранка, или вихревые трубы получили, пожалуй, самое большое распространение несмотря на достаточно низкую по сравнению с изоэнтропным детандером термодинамическую эффективность процесса перераспределения энергии между свободным и вынужденным вихрями. Прикладные вопросы расчета, проектирования и технического приложения вихревых холодильно-нагревательных аппаратов разработаны достаточно широко, хотя и не в полном объеме. Многочисленные работы, опубликованные в основном в периодических изданиях, несколько монографий по вихревому эффекту, патентная информация открывают большие возможности для совершенствования традиционных и освоения новых областей применения вихревого эффекта в целом и вихревых труб в частности. Успехи практического применения вихревого эффекта снизили интерес исследователей к более глубокому изучению этого чрезвычайно сложного явления газодинамики, физическая природа которого, а, следовательно, и исчерпывающий комплекс характерных особенностей, остаются пока до конца неизученными. Особенно мало публикаций по вихревому эффекту, связанных с изучением микро- и макроструктуры потока с использованием современных средств диагностики закрученных потоков. В определенной степени это объясняется не совсем правильным сло- [c.28]

Рассмотрим наиболее достоверные, на наш взгляд, исследования макроструктуры потока в порядке хронологического развития формы камеры энергоразделения. [c.100]

Макроструктура потока в камере энергоразделения зависит от ее формы и протяженности (рис. 3.6—3.7) [208]. Под относительной температурой торможения авторы цитируемого источника понимают отношение Т= (Tj- T)/ V I2 , где Т , Т — температура торможения соответственно на стенке и на текущем значении радиуса г. Очевидно, отношение представляет собой разность полной и статической температуры на выходе из сопла закручивающего устройства Г, Т . [c.108]

Характер макроструктуры потока и распределение относительной температуры торможения позволяет сделать вывод о существовании оптимального по эффектам энергоразделения угла раствора диффузорной камеры. [c.109]

Каждый металл состоит из очень мелких зерен. Эти зерна можно видеть на изломе.-Совокупность всех зерен металла называется его структурой. В металле различают макро- и микроструктуру. Макроструктура рассматривается невооруженным глазом и при небольших (до 10—15 раз) увеличениях. Структура металла, изучаемая при увеличениях более чем в 60—100 раз, называется микроструктурой. [c.29]

По шлифу (макроструктура) определяют плош,адь сварного шва и, зная разделку под сварку, находят соотношение [c.370]

Форма и размеры кристаллитов шва представляют собой как бы макроэлементы первичной структуры и их часто называют макроструктурой. [c.447]

Анализ процесса кристаллизации сварного шва, его макроструктуры позволяет установить направление роста, форму и характер смыкания кристаллитов в шве. Оценка параметров концентрационного переохлаждения, распределений температурных градиентов и скорости кристаллизации в различных зонах шва необходимы для определения типа образующейся первичной структуры. [c.447]

Направление роста кристаллитов нормально к фронту кристаллизации. Поэтому при линейном процессе кристаллизации оси кристаллитов направлены по прямой, перпендикулярной плоскому фронту кристаллизации. Такая макроструктура называется линейной. [c.447]

При плоском процессе кристаллизации оси кристаллитов лежат в плоскости, перпендикулярной цилиндрической поверхности фронта кристаллизации. Макроструктура этого типа называется плоской. [c.447]

При объемном процессе кристаллизации оси кристаллитов представляют собой пространственные кривые. Такая макроструктура называется объемной. При больших скоростях сварки [c.447]

Сварные соединения, выполненные сваркой плавлением, можно разделить на несколько зон, отличающихся химическим составом, макро- и микроструктурой и другими признаками сварной шов, зону сплавления, зону термического влияния и основной металл (рис. 13.1). Сварной шов характеризуется литой макроструктурой металла. Ему присуща первичная микроструктура кристаллизации, тип которой зависит от условий кристаллизации щва (см. гл. 12). [c.490]

Перераспределение легирующих элементов и примесей в сталях при высокотемпературном сварочном нагреве — сложный диффузионный процесс, который может приводить как к снижению, так и повышению МХН. После завершения аустенитизации внутри зерен аустенита существует неравномерное распределение легирующих элементов и примесей, особенно углерода и карбидообразующих. Углерод концентрируется в местах, где ранее располагались частицы цементита, а также на участках зерна, где находятся еще не полностью растворившиеся специальные карбиды. Для сталей обыкновенного качества и качественных после горячей обработки давлением (прокатки, ковки) характерна начальная химическая неоднородность, связанная с волокнистой макроструктурой и полосчатой микроструктурой. Волокнистая макроструктура образована строчками раздробленных и вытянутых вдоль направления деформации неметаллических включений (сульфидов, оксидов, фосфидов). В зоне строчек имеет место повышенное содержание S, Мп, О2, Si, Р, А1. Полосчатая микроструктура вызвана более высокой концентрацией углерода в осях [c.514]

Магнитная линза 111 Магнитное дутье 82 Макроструктура 447 [c.553]

На рис. 36 приведена макроструктура штампованного клапана, на которо-м видно распределение волокои вдоль коитура изделия. Такое расположение волокон является нанлучшим, и следует стремиться ковкой добиться именно такого распределения, избегая перерезанных волокон . [c.54]

На ркс. 76 представлена структура деформированного алюминия. Деформацию создаыали растяжением, а затем металл рекристаллизовался при 550°С в течение 30 мни. При отсутствии деформации (макроструктура сфотографирована без увеличения) структура настолько мелкозерниста, что отдельные зерна нсразлнчнмы без увеличения. Наиболее крупное зерно получается ирн минимальной деформации (остаточное удлинение 3%), которая, очевидно, близка к критической деформации. По мере увеличения степени деформации размер зерна в рекристаллизованном металле уменьшается. Следовательно, средний размер зерна после рекристаллизации зависит от температуры ре- [c.94]

Рис. 76. Макроструктура алюминия после рекрнсталлизацнп о зависимости от сгс-пени деформации (указана у структур, %)

Дендритная ликвация. Появление дендритной ликвации обусловлено иеравновесной кристаллизацией сплавов (см. гл. V, п. 10). Наличие в стали легируюихих элементов увеличивает температурный интервал кристаллизации, затрудняет протекание диффузионных процессов и способствует развитию явлений дендритной ликвации, так как увеличивает разницу в концентрациях между ранее и позднее выпавшими из жидкости кристаллами (по данным И. Н. Голикова). Макроструктура дендритной ликвации приведена на рис. 308,а. [c.408]

Вопрос о применении тех или иных ручьев и различных их ком-бинаций решают при разработке технологического процесса штам-повки в зависимости от конфигурации и габаритных размеров поковки, а также от особых требований в отношении направления волокна макроструктуры. [c.86]

На минимальный радиус /-min оказывают влияние расположение линий изгиба относмтельЕЮ направления прокатки (волокон макроструктуры), наличие и величина заусенцев. Линию изгиба желательно располагать так, чтобы растяжение при гибке происходило в направлении волокон макроструктуры и чтобы заусенцы, образующиеся при вырубке, были минимальными и по возможности располагались в зоне си<атия, а не в зоне растяжения. [c.106]

Образование горячих трещин в алюминии и некоторых его сплавах связано с крупнокристаллитной макроструктурой сварных швов. Склонность к трещинам увеличивается при наличии небольшого количества Si (до 0,5 %), который приводит к образованию легкоплавкой эвтектики по границам кристаллитов. Борьба с горячими трещинами ведется металлургическим путем. В шов через проволоку вводят Fe, нейтрализующий вредное влияние Si, и модификаторы 2г, Ti и В, способствующие измельчению кристаллитов в шве. [c.236]

Различают макроструктуру (строение металла или силава, видимое невооруженным глазом или ири небольшом увеличении (в 30--40 раз)] и микроструктуру (строение металла или сплава, наблюдаемое с помощью микроскопа при болы1П1х увеличениях) [c.11]

Микро- и макроструктур закрученного потока представлякгг особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения существенно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций при закрутке всегда трехмерно и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик осевых течений [16, 27, 155, 156]. Одно из основных и характерных отличий состоит в том, что в камере энергоразделения вихревой трубы наблюдаются значительные фадиенты осевой составляющей скорости, характеризующие сдвиговые течения. Эти градиенты наиболее велики на границе разделения вихря в области максимальных значений по сечению окружной составляющей вектора скорости. Приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, протекающую относительно потока с несколько отличной плотностью, и естественно ожидать при этом появления эффектов, наблюдаемых в слоях смешения струй [137, 216, 233], прежде всего, когерентных вихревых структур с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Экспериментальное исследование турбулентной структуры потоков в вихревой трубе имеет свои специфические сложности, связанные с существенной трехмерностью потока и малыми габаритными размерами объекта исследования, что предъявляет достаточно жесткие требования к экспериментальной аппаратуре. В некоторых случаях перечисленные причины делают невозможным применение традиционных [c.98]

Макроструктуру потоков изучали как отечественные, так и зарубежные авторы [112. 116, 146, 168, 184, 204, 209, 227, 236, 245, 265]. Уже первые исследователи столкнулись с непреодолимыми трудностями зондирования потока в камере энергоразделения вихревой трубы и были вынуждены прибегнуть к методам визуализации. Шепер [156] предпринял одну из первых попыток выявления харакгерных особенностей течения закрученного потока в трубе на различных режимах работы по ц, используя для этой цели визуализацию дымом и шелковыми нитями. Опыты ставились при d = 38 мм и позволили выявить четыре наиболее характерных режима ее работы, различающихся диапазоном и характерными значениями относительной доли охлажденного потока ц < О — режим эжектирования газа через отверстие диафрагмы (режим вакуум-насоса) ц = О — режим рециркуляции охлажденного потока через отверстие диафрагмы О < ц < 1, — режим наи-более часто встречающийся в технических устройствах, и ц = 1 — режим дросселирования с элементами энергоразделения и создания локальных зон повышенной температуры в сечении, удаленном от соплового ввода. Позднее Ш.А. Пиралишвили и [c.99]

Можно сделать вывод, что вторичные вихревые образования ифают существенную роль в тепломассообменных процессах, происходящих в интенсивно закрученных потоках. Следовательно, задача адекватного описания микро- и макроструктуры закрученного потока в настоящее время требует от исследователей развития подходов, позволяющих учитывать механизмы возникновения и эволюции крупномасштабных термогазодинамических возмущений, которые в дальнейшем должны послужить предысторией более глубокого физического объяснения феномена Ранка и описывающей его математической модели. [c.148]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

Все изложенные выше примеры, анализ доступных литературных данных позволяют сделать вывод о том, что вихревые трубы использовались лишь в условиях отсутствия вторичного центробежного поля сил, накладываемого на основное, создаваемое закручивающим устройством. Поэтому отсутствуют исследования характеристик процесса энергоразделения в вихревых трубах в условиях воздействия на них вторичного поля инерционных сил. Тем не менее, очевидно, что оно определенным образом искажает обычную картину течения в камере энергоразделения вихревых труб. Такое воздействие должно сопровождаться не только изменением характеристик макроструктуры потока, но и характеристик его микроструктуры. На каждый турбулентный микро-или макровихрь в зависимости от его расположения в объеме камеры энергоразделения и собственных размеров действует своя дополнительная сила инерции, зависящая от частоты вращения ротора и радиуса от центра элемента вихря до оси. [c.379]

Зона термического влияния (ЗТВ) — участок основного металла, примыкающий к сварному шву, в пределах которого вследствие теплового воздействия сварочного источника нагрева протекают фазовые и структурные превращения. Это часто приводит к тому, что ЗТВ имеет отличные от основного металла вторичную микроструктуру и величину зерна. В ЗТВ выделяют околошовную зону (ОШЗ). Она располагается непосредственно у сварного шва и состоит из нескольких рядов крупных зерен, в том числе оплавленных. Поверхность сплавления отделяет металл шва, имеющий литую макроструктуру, от ЗТВ в основном металле, имеющем макроструктуру проката или рекристаллизо- [c.490]

Исследование макроструктуры. Макроструктурный анализ является предварительной оценкой качества металлов и сплавов. [c.302]

Металловедение (1978) -- [ c.37 ]

Теория сварочных процессов (1988) -- [ c.447 ]

Материаловедение Учебник для высших технических учебных заведений (1990) -- [ c.8 ]

Металловедение и термическая обработка Издание 6 (1965) -- [ c.11 , c.49 , c.131 ]

Металлы и сплавы Справочник (2003) -- [ c.25 ]

Сопротивление материалов (1959) -- [ c.15 ]

Авиационный технический справочник (1975) -- [ c.259 , c.260 ]

Материаловедение 1980 (1980) -- [ c.11 , c.249 ]

Справочник рабочего-сварщика (1960) -- [ c.595 ]

Краткий справочник прокатчика (1955) -- [ c.152 ]

Ковочно-штамповочное производство (1987) -- [ c.17 ]

Мастерство термиста (1961) -- [ c.22 ]

Металловедение и технология металлов (1988) -- [ c.67 ]

Техническая энциклопедия Том15 (1931) -- [ c.0 ]

Металловедение и термическая обработка стали Том 1, 2 Издание 2 (1961) -- [ c.338 , c.340 ]

Металловедение и термическая обработка (1956) -- [ c.231 ]

Металловедение Издание 4 1963 (1963) -- [ c.21 ]

Металловедение Издание 4 1966 (1966) -- [ c.25 ]

Техническая энциклопедия Том 11 (1931) -- [ c.0 ]

Основы металловедения (1988) -- [ c.0 , c.9 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...