Гуляев

В электрических печах. 18 Гуляев А. П. [c.549]

Александр Павлович ГУЛЯЕВ МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ [c.648]

Рис. 12.1. Зависимость механических свойств сталей от прочности (А. П. Гуляев)

Гуляев Л. П, Металловедение. Изд-во Металлургия , 1966 [c.409]

А.И. Гуляев [49] предложил описывать опытные данные зависимостью [c.58]

Гуляев А. П. Механические свойства инструментальных сталей. М. [c.633]

Рис 9.14. Соотношение количества остаточного аустенита и мартенсита закалки (о), остаточного аустенита и мартенсита отпуска (б) при бездеформационной термической обработке стали 1А, П. Гуляев) [c.130]

Эти критерии получены на основе анализа дифференциальных уравнений движения закрученного потока в трубе в проекциях на оси хкув приближении погра ничного слоя. Использование этого приближения для течений с интенсивным радиальным градиентом давления требует дополнительного исследования и тщательного обоснования, отсутствующего в цитируемых публикациях. Достаточность этих критериев для описания течения закрученных потоков в теплообменных аппаратах, циклонах, горелоч-ных устройствах с предварительной закруткой потока некоторых классов не обеспечивается, когда речь идет об интенсивно закрученных потоках, которые наблюдаются в камерах энергоразделения вихревых труб [15, 62, 196]. Это связано с неоднозначностью обеспечения подобия режимов течения в них при равенстве приведенных выше критериев. Вопрос о подобии потоков в камерах энергоразделения в вихревых трубах интересует исследователей достаточно давно [15, 18, 29, 40, 47, 62, 70, 204]. Пытаясь объяснить наблюдаемые эффекты по энергоразделению турбулентным противоточным теплообменом, А.И. Гуляев предположил, что в геометрически подобных вихревых трубах режимы подобны тогда, когда одинаковы такие критерии, как показатель изоэнтро-пы к= С /С , число Рейнольдса Re-= Kp i/v, число Прандтля Рг = v/a, число Маха М = и безразмерный относительный [c.10]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

Машиностроение Автоматическое управление машинами и системами машин Радиотехника, электроника и электросвязь (1970) -- [ c.92 , c.93 , c.188 , c.189 , c.190 , c.382 ]

Механика жидкости и газа Избранное (2003) -- [ c.388 , c.401 , c.586 , c.587 , c.594 ]

Теория коррозии и коррозионно-стойкие конструкционные сплавы (1986) -- [ c.305 , c.347 ]

Механика в ссср за 50 лет Том3 Механика деформируемого твердого тела (1972) -- [ c.397 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...