Силы в оболочках

При расчете оболочек по безмоментной теории полагают, что нормальные и касательные напряжения постоянны по толщине оболочки. В этом случае внутренние силы в оболочке сводятся к нормальным Л а, jVp и сдвигающим 5 силам, которые лежат в касательной (тангенциальной) плоскости к средней поверхности оболочки. [c.243]

Если изгибающие и крутящий моменты, а также поперечные силы в оболочке тождественно равны нулю, то напряженное состояние [c.206]

Напряжения и внутренние силы в оболочке. Возникающие в оболочке нормальные напряжения связаны с деформациями соотношениями упругости. Для изотропного материала закон, Гука имеет вид [c.127]

Запишем выражения перемещений и внутренних сил в оболочке о учетом частного решения неоднородной задачи по безмоментной теории. Это решение дает следующие значения усилий и переме-ш,ений (см. 11) для конической оболочки [c.183]

Тройка единичных векторов ti, tj, п, связанная с точкой срединной поверхности оболочки, представляет собой локальный векторный базис, к которому относят перемещения и внутренние силы в оболочке. [c.216]

Рис. 2.61. Прогибы и нормальные силы в оболочке при загружении торцовой (а) и промежуточной (б) диафрагм

Такие расчеты часто используются при предварительном проектировании для приближенного определения усилий в плите покрытия, в средней зоне оболочки. Нормальные и сдвигающие силы в оболочках достаточно просто определяются по безмоментной теории при помощи таблиц [47]. Расчетные формулы для отдельно стоящих оболочек при этом имеют следующий вид [c.132]

В качестве координатной поверхности в теории оболочек обычно принимают срединную поверхность, равноотстоящую от лицевых поверхностей. К срединной поверхности приводятся все внутренние силы в оболочке, а также внешние распределенные и сосредоточенные силы. Перемещения и деформации оболочки ввиду принятых кинематических гипотез полностью определяются поведением срединной поверхности. Таким образом, задача расчета трехмерного тела сводится к двумерной. [c.117]

Окружная сила в оболочке [c.151]

Константы i - определяются из граничных условий в поперечных сечениях оболочки. Так же, как для безмоментной оболочки, они могут быть заданы относительно и или Т, а также v или S. Перемещения и силы в оболочке представлены через функцию Ф следующим образом [c.155]

После определения констант j, С2, С3 и истинных начальных параметров еще одно интегрирование позволяет построить поле перемещений и сил в оболочке. На рис. 9.8.1 приведены кривые нормального перемещения W для оболочки, геометрические параметры которой а / = 1 h / = 0,05 [c.172]

Формулы (6.117) и (6.118) получены в предположении, что меридиональные силы в оболочке при потере ее несущей способности остаются равными нулю. Другими словами, закрепление краев оболочки предполагается таким, что оно не а) препятствует их сближению. —I-[ I-Г i i -1 Именно в этом случае значение предельного давления оболочки конечной длины практически очень мало отличается от значения предельного давления бесконечно длинной оболочки, для Рис. 6.16 которой) очевидно, == [c.182]

Ввиду тяжелых условий эксплуатации и необходимости обеспечить высокую надежность конструкции коэффициент безопасности при расчете баллонов высокого давления принимают большим (/> 2). Расчет баллонов высокого давления на прочность сводится к определению максимальных внутренних сил в оболочке от равномерного давления и выбору толщины стенки таким образом, чтобы расчетные напряжения в баллоне были равны пределу прочности материала. [c.351]

Работа сил в оболочке 66 Разветвление функции изменяемости 482 Размеры собственные однополостного гиперболоида 265, 327 Решения типа (а) и типа (Ь) 433 [c.512]

Чернышев Г. Н. Прогиб под сосредоточенной силой в оболочках положительной кривизны, — прикладная математика н механика, 1967, т. 31, вып. 5, с, 883—886. [c.281]

Здесь P, P" — перерезывающие силы в оболочках в месте их контакта т, т" — число шпангоутов, подкрепляющих внутреннюю и внешнюю оболочки. [c.170]

Рис. 71. Краевые силы в оболочке вращения

Между напряжениями и внутренними силами в оболочках различают следующие соотнощения (см. рис. 2.3) [c.16]

Рис. 2.5. Примеры определения внутренних сил в оболочках (безмоментное напряженное состояние)

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВНУТРЕННИХ СИЛ В ОБОЛОЧКЕ [c.21]

Определение кольцевых сил в оболочке выполняется для отдельных ее кольцевых элементов. По мембранному напряженному состоянию оболочки определяется ее деформированное состояние (см. гл. 1.3). [c.22]

Значения внутренних сил и моментов, а также перемещений могут быть определены как при щарнирном, так и при жестком закреплении стенок оболочек в недеформируемом основании табл. 3.18 и 3.19). Вычисленные при этих условиях максимальные значения кольцевых сил в оболочке в месте закрепления ее в фундаменте могут быть получены из диаграмм, приведенных на рис. 3.6. [c.55]

Рис. 3.6. Диаграмма для расчета внутренних сил в оболочке при равномерном тепловом воздействии

Например, при = 3 можно назначить три точки коллокации (рис. 7.3) 0(0,0), А х, 0), В (О, у ). Повторным применением метода коллокации для других точек оболочки получают в целом более полную информацию о внутренних силах в оболочке. [c.99]

Рис. 7.5. Эпюры внутренних сил в оболочке положительной гауссовой кривизны с недеформируемыми контурными конструкциями данные приведены для оболочки с параметрами а=--Ь, Рх = Ру — Р при постоянной нагрузке д, равномерно распределенной по поверхности оболочки а — Nx для сечений х = 0 и (/ = 0 б — для сечений х= +а и у= Ь в — Л гл и Л гли для сечения х — у г — области напряженного состояния I— зона двухосного сжатия 2— то же, двухосного сжатия-растяжения 3— эпюра растяжения в угловой зоне

Для упрощения вычисления значений внутренних сил в оболочках рассматриваемой разновидности на рис. 7.7...7.9 приведены эпюры для [c.105]

На третьем этапе, суммируя решения по схемам I и II см. рис. 7.14, б), получаем окончательные эпюры сил в оболочке (рис. 7.15). [c.110]

Рис. 7.15. Эпюры сил в оболочке положительной гауссовой кривизны по схемам I и II на рис. 7.21 при а = Ь, = = Я и постоянной нагрузке д равномерно распределенной по всей оболочке

Отделяют оболочку от бортовых элементов (состояние II). По линиям разреза действуют касательные силы 51,6 — на оболочку, 5б — на бортовые элементы. Они не вызывают дополнительных сил в оболочке — для нее сохраняется состояние I рис. 7.22, б) в бортовых же элементах образуются внутренние силы рис. 7.22, в), равные на их верхнем и нижнем уровнях [c.118]

Главные растягивающие силы в оболочках обеих разновидностей, после образования трещин в бетоне, воспринимаются только рабочей арматурой, сечение которой устанавливается расчетом. [c.127]

Формулы для определения внутренних сил в оболочке находят согласно известным зависимостям [c.128]

Следует помнить, что согласно общей методике определения внутренних сил в оболочках [см. (7.1)] рещение дает значения проекций сил Мх, Му на основание оболочки, которые действуют в срединной поверхности самой оболочки. На осях координат в целой оболочке значения проекций Мх и Му совпадают с значениями сил в самой оболочке. В составных оболочках этого совпадения нет. [c.128]

В стыковых швах сборных элементов однородное напряженное состояние оболочки нарушается. В принятом стыковом соединении стальные накладки обладают повышенной жесткостью в сравнении с бетоном швов, который слабо уплотнен и при твердении дает большую усадку. Поэтому здесь внутренние силы концентрируются в местах монтажных накладок и напряженно-деформированное состояние отдельно взятых сборных элементов типов / и // определяется их загружением сосредоточенными силами, приложенными в углах. Значение этих сил эквивалентно суммарному действию погонных сил в оболочке. [c.159]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СИЛ В ОБОЛОЧКАХ ПРИ ЗАГРУЖЕНИИ ОДНОЙ ПОЛОВИНЫ ПОКРЫТИЯ [c.163]

Рассмотрим пространственное покрытие с оболочкой положительной гауссовой кривизны, в котором вес контурных конструкций предполагается частично передать на пространственно работающую систему покрытия (рис. 9.6, а). В общем случае решение о напряженном состоянии пространственного покрытия при таком виде загружения достаточно сложно. Но можно воспользоваться приближенным способом, позволяющим определить значения внутренних сил в оболочке, а также контактных касательных сил между оболочкой и контурными конструкциями. [c.165]

Наиболее простой вариант теории мягких оболочек — это теория, базирующаяся на предположении о нерастяжимости оболочки. В этом случае конфигурация нагруженной оболочки считается известной и совпадающей о начальйой. Тогда задача об определении внутренних сил в оболочке оказывается статически определимой, и интегрированием уравнений равновесия (см. гл..6) можно найти силы Т , Т , S. [c.366]

Как видно из рис. 2.61, существенного различия в распределении сил в оболочке у крайней и промежуточной ферм при их загружении также не наблюдалось. Усилия, действующие вдоль контура, так же как у торцовой фермы, возникали лишь в при-контурной зоне на участке, составляющем около 1/5 части пролета. Усилия растяжения, действующие перпендикулярно к промежуточному контуру, захватывают большую часть пролета оболочки, плавно уменьшаясь по мере удаления от него. Наличие этих сил необходимо учитывать при проектированнии сборных оболочек, обеспечивая связь арматуры смежных панелей в направлении, перпендикулярном к нагружаемой ферме. [c.128]

Таким образом, анализ показывает, что при достаточно жест- ких диафрагмах в виде железобетонных ферм с предварительно напряженным нижним поясом и треугольной решеткой допустимо вести расчет гладких отдельно стоящих оболочек без учета податливости диафрагм, при этом моменты должны учитываться как краевые эффекты. Для расчета отдельно стоящих ребристых оболочек безмоментный расчет может быть использован для определения усредненных в пределах ребра и полки нормальных сил и для расчета диафрагм. Расчет многоволновых покрытий по безмо-ментной теории дал значительное расхождение с опытом при определении нормальных сил в оболочке и не может быть рекомендован для применения при проектировании. Из приведенных расчетных и экспериментальных данных о распределении усилий в диафрагмах можно заключить, что расчет неразрезных оболочек по безмоментной теории без учета влияния податливости контура в своей плоскости дает заниженное значение усилий сдвига, действующих в месте примыкания оболочки к диафрагмам. Лучшее совпадение опытных и расчетных данных имело место при расчете диафрагм как у отдельно стоящих оболочек. [c.139]

Рис. 7.14. Эпюры сил в оболочке положительной гауссовой кривизны при параметрах а = Ь, Rx — Ry = R, (/ = onst

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...