Плоскость постоянных углов установки

ППУ — плоскость постоянных углов установки [c.15]

Кроме того, предполагается, что X и а связаны с плоскостью постоянных углов установки, если нет индексов или других указаний на использование иной плоскости отсчета. [c.41]

Существует плоскость отсчета, относительно которой циклический шаг равен нулю. Эта плоскость называется плоскостью постоянных углов установки, так как отсчитываемый от нее угол 0 будет постоянным. Чтобы найти ее положение, рассмотрим произвольную плоскость отсчета, относительно которой коэффициенты Фурье 01с и 01S не равны нулю. Плоскость постоянных углов установки получим в результате поворота первоначальной плоскости вокруг поперечной оси у назад на угол 0и и поворота вокруг продольной оси X влево на угол 0j . Эти повороты соответствуют повороту лопасти на азимуте il вокруг оси ОШ на угол 01с os il)01S sin ij) относительно плоскости отсчета, т. е. из первоначального угла установки вычитается как раз циклический шаг Следовательно, первую гармонику с коэффициентом 01s угла установки можно трактовать как следствие продольного наклона плоскости постоянных углов установки, а первую гармонику с коэффициентом 0i — как следствие поперечного наклона этой плоскости. В результате действия управления плоскость концов лопастей (а с ней, и вектор силы тяги) наклоняется параллельно плоскости постоянных углов установки. Поэтому введение угла 0is обеспечивает продольное управление вертолетом, а введение угла 0i — поперечное управление. Плоскость постоянных углов установки часто используют в теории несущего винта, так как отсутствие циклического изменения 0 несколько упрощает выкладки. Заметим, что плоскость постоянных углов установки и плоскость управления, вообще говоря, не совпадают первая определяется полным углом установки лопасти, а вторая — системой управления, т. е. той составляющей угла установки, которая задается управлением. [c.165]

Pi + 0is не изменяются. Вводя углы, отсчитываемые от плоскости постоянных углов установки (ППУ) и от плоскости концов лопастей (ПКЛ), будем иметь [c.167]

Коэффициенты и 0is определяют ориентацию плоскости постоянных углов установки относительно произвольной плоскости отсчета, а коэффициенты Pi и Pis — ориентацию, плоскости концов лопастей. Как показано на рис. 5.8, величины р + 0и и Pis — 01с — это просто углы между ПКЛ и ППУ соответственно в продольной и поперечной плоскостях. Эти углы, конечно, не [c.167]

Рис. 5.9. Плоскости отсчета плоскость концов лопастей (ПКЛ), плоскость постоянных углов установки (ИИУ), плоскость вращения (ПВ) и плоскость управления (ПУ).

Выведем теперь выражения для аэродинамических сил, действующих на несущий винт. Используем при этом произвольную плоскость отсчета, хотя некоторые величины будут исследованы в системе координат, связанной с плоскостью постоянных углов установки или плоскостью концов лопастей. Сила тяги Т нормальна к плоскости диска (плоскости отсчета), продольная сила Н действует в плоскости диска и направлена назад, поперечная сила У лежит в плоскости диска и направлена в сторону наступающей лопасти (рис. 5.10). Продольная и поперечная силы в плоскости концов лопастей обычно малы, так что величины отношений Н/Т и Y/T имеют тот же порядок, что и углы наклона ПКЛ. Кроме того, несущий винт создает аэродинамический крутящий момент Q, который считается положительным, когда винт потребляет мощность. В случае шарнирного винта без относа ГШ моменты тангажа и крена не могут передаться на втулку винта. Силы, действующие на винт, определяются ин- [c.174]

В вышеприведенной таблице даны значения коэффициентов махового движения (относительно плоскости постоянных углов установки) и углов общего шага, полученные расчетом при постоянной и переменной индуктивных скоростях для случая [i = 0,25 и Сг/о = 0,12. Из таблицы видно, что переменность индуктивной скорости проявляется главным образом в увеличении наклона конуса лопастей вбок и соответствующем увеличении расхода поперечного управления, требуемого для балансировки вертолета. [c.663]

Продолжим исследование роли инерционных и аэродинамических сил в маховом движении лопасти. Если аэродинамические силы отсутствуют, нет относа ГШ и каких-либо стеснений движению лопасти, то уравнение махового движения имеет вид РР = 0. Решением этого уравнения является функция р = = Pi os г 1 + pis sin г ), где р, и Pis — произвольные постоянные. Таким образом, в этом случае ориентация несущего винта произвольна, но постоянна, так как в отсутствие аэродинамических сил или при нулевом относе ГШ нельзя создать момент на втулке посредством изменения углов установки лопастей или наклона вала винта. Несущий винт ведет себя как гироскоп, который в отсутствие внешних моментов сохраняет свою ориентацию относительно инерциальной системы отсчета. Когда винт вращается в воздухе, угол установки создает аэродинамический момент Me относительно оси ГШ, который можно использовать для отклонения оси винта, т. е. для управления его ориентацией. Если бы / 0 был единственным моментом, го циклическое управление вызывало бы отклонение оси винта с постоянной скоростью. Однако возникает также аэродинамический момент демпфирования 1Щ. Наклон ПКЛ на угол р или Ри создает скорость взмаха (во вращающейся системе координат). Следовательно, момент, порождаемый наклоном плоскости управления, вызывает процессию несущего винта, наклоняя ПКЛ до тех пор, пока маховое движение не создаст момент, обусловленный моментами и как раз достаточный, чтобы уравновесить управляющий момент. Вследствие равновесия моментов, обусловленных углом 0 и скоростью р, несущий винт займет новое устойчивое положение. Таким образом, маховое движение лопастей можно рассматривать с двух точек зрения. Во-первых, лопасть можно считать колебательной системой, собственная [c.191]

Управление несущим винтом осуществляется изменением циклического и общего шагов. Изменение общего шага соответствует изменению среднего угла атаки лопастей и величины силы тяги. Изменение циклического шага представляет собой изменение угла установки лопасти с частотой оборотов, что приводит к наклону плоскости концов лопастей. При этом вместе с плоскостью концов лопастей наклоняется вектор тяги, создавая момент относительно центра масс вертолета, лежащего ниже втулки несущего винта. На бесшарнирном несущем винте и винте с разносом ГШ лопастей одновременно с наклоном плоскости концов лопастей создается момент на втулке. Таким образом, изменение общего и циклического шагов позволяет эффективно управлять величиной и направлением вектора тяги несущего винта. При работе несущего винта с постоянной угловой скоростью для изменения тяги необходим механизм общего шага. Следовательно, введение механизма изменения циклического шага ненамного увеличивает механическую сложность несущего винта. Для изменения шага лопастей с частотой оборотов требуется автомат перекоса той или иной конструкции (см. разд. 5.1). [c.700]

Для осуществления процесса резания ползун зубострогального станка с укрепленной на нем зуборезной гребенкой совершает возвратно-поступательное движение в вертикальной плоскости со скоростями Ур и м/мин. Гребенка для станков этого типа не имеет переднего угла. Передний угол гребенки (рис. 95) образуется при установке ее на станке под определенным и постоянным углом в 6°30 по отношению к торцовой поверхности нарезаемого колеса. На гребенку ставят стальную незакаленную подкладку с зубьями, которые по величине несколько меньше зубьев гребенки. [c.289]

ООО Н. Электроннооптическая система размещена снаружи рабочей камеры 10 в горизонтальной плоскости под углом 120° друг к другу и прикреплена фланцами к боковой стенке камеры. Источником питания трех электронно-оптических узлов служит блок питания мощностью 20 кВт на рабочее напряжение 10 кВ. При ускоряющем напряжении 10 кВ суммарный ток электронного пучка 9 равен 2 А, а общая максимальная мощность, потребляемая установкой, не превышает 32 кВт. В состав блока питания входят высоковольтный выпрямитель, блок управления, служащий для подачи напряжения в пределах 0—2 кВ на управляющие электроды 5 пушек, блоки питания фокусирующих 7 и отклоняющих 8 систем, служащие для управления электронными лучами 9 и интенсивностью нагрева. На отклоняющие катушки 8 подается постоянное и переменное напряжение промышленной частоты. Это напряжение необходимо для развертки электронных лучей по стыку свариваемых деталей. [c.111]

Разновидностью лучевого центрирования является установка ротора на конусах, образующие которых сходятся в меридиональной плоскости симметрии ротора (рис. 265,к). В этом случае условий правильного центрирования и неизменности расположения меридиональной плоскости симметрии ротора обеспечиваются полностью. Крутящий момент ротору можно передавать шпонкой, шлицами или коническими зубьями. Система не обеспечивает центрирования при увеличении размеров отверстия под действием растягивающих сил. Исключение представляет случай, когда конусы стянуты пружиной, постоянно выбирающей зазор на посадочных поверхностях. Угол наклона конусов должен быть меньше угла трения (для возвращения ступицы в исходное состояние при остывании). [c.390]

В карусельных станках установка пластмассовых накладок на круговых направляющих рекомендуется в основном для станков с плоскими направляющими. Накладные направляющие из пластмасс могут устанавливаться в отдельных случаях и в карусельных станках с коническими круговыми направляющими пластины конической формы (либо кольца при малых размерах направляющих) вырезаются из толстых плит текстолита. Могут использоваться также и листовые материалы толщиной 3 мм., из которых вырезается развертка конической поверхности. При установке пластмассовых направляющих на планшайбе стыки между пластинами при радиальном расположении смазочных канавок на станине следует располагать под углом 10—15° к радиальной плоскости. В дополнение к смазке под давлением целесообразно создать масляную ванну с постоянным уровнем масла выше уровня направляющих на 3—5 им.. [c.391]

Для расчета нагрузок лопасти была использована теория несущей линии. Рассматривались маховое движение только абсолютно жесткой лопасти и управление только общим и циклическим шагами. Качание и установочное движение лопасти (помимо определяемого управлением), а также ее изгиб в плоскости взмаха в расчет не принимались. Был рассмотрен шарнирный винт без относа ГШ, пружин в шарнирах и без связи между углами взмаха и установки. Зона обратного обтекания не учитывалась, все углы (кроме азимута) считались малыми. При определении аэродинамических характеристик сечений градиент подъемной силы по углу атаки был принят постоянным, а коэффициент сопротивления — равным его среднему значению. Влияние срыва, сжимаемости воздуха и радиального течения не учитывалось. Распределение индуктивных скоростей по диску было принято равномерным. Рассматривались только лопасти с постоянной хордой и линейной круткой. Неоперенная часть лопасти, концевые потери, высшие гармоники махового движения и вес лопасти не учитывались. [c.201]

В приспособлении ПН-7А (рис. 75) опора состоит из корпуса и постоянного магнита. Магнит с выключателем является основным элементом, обеспечивающим фиксацию приспособления на свариваемой поверхности. Направляющую штангу можно устанавливать под определенным углом к свариваемой поверхности с последующей фиксацией. Ее можно закреплять на левой или правой стороне опоры, что обеспечивает левую или п .а-вую сварку. Каретка имеет корпус, в котором на осях закреплены шарикоподшипники, обеспечивающие плавность хода по штанге. Электрододержатель крепится к каретке на рычаге шарнирно и имеет отключающее устро -ство, дающее возможность разорвать дугу в конце сварки. Положение электрододержателя можно фиксировать на рычаге, что позволяет устанавливать электрод под разными углами к свариваемой поверхности. Перемещение каретки по штанге происходит под собственным весом но мере сгорания электрода. Рубильник служит для обесточивания сварочной цепи на период установки приспособления на свариваемое изделие. Он состоит из корпуса и контактной группы. Приспособление присоединяют к сварочному кабелю с помощью быстросъемной муфты. Приспособление работает следующим образом. Направляющую штангу устанавливают под необходимым углом к нижней плоскости на левой или правой стороне опоры. Изменение угла дает возможность получать при сварке электродом одного диаметра катеты различной величины. Электрододержатель фиксируют под определенным углом к нижней плоскости. Каретку заводят на штанге в верхнее положение. В электрододержатель [c.191]

В местах установки постоянных подкладок нижние поверхности рам должны быть окончательно обработаны па заводе. Плотность прилегания опорных поверхностей фундаментных рам и плит к опорным поверхностям корпусов подшипников и цилиндров должна быть проверена щупом, пластинка толщиной 0,05 мм не должна проходить в стык сопряженных плоскостей допускается прохождение щупа на отдельных участках периметра стыка, общая длина которых не должна превышать 20% длины периметра при условии плотного прилегания по углам. [c.295]

Следовательно, величины Pu —6i и Pi 0is, которые описывают ориентацию плоскости концов лопастей относительно плоскости постоянных углов установки, инвариантны при преобразовании плоскости отсчета. Интересно также выяснить инварианты составляющих сил и скоростей при таком преобразовании. Если наклон новой плоскости отсчета относительно старой определен указанными углами, то составляющие скорости, угол атаки и составляющие силы преобразуются следующим образом [c.170]

Коэффициент силы тяги при полете вперед можно выразить формулой, содержащей угол установки 60,75 лопасти на радиусе г = 0,75/ (00,75 = 00 + 0,75бкр), и коэффициент протекания Аппу через плоскость постоянных углов установки (Хппу = = Я —[х0и) [c.180]

Выше при выводе уравнения махового движения лопасти предполагалось, что угол установки определяется только системой управления, т. е. 0 = 0упр. Однако, пол-ученные формулы связывают коэффициенты махового движения с действительным углом установки лопасти. Эти формулы остаются в силе и при компенсации взмаха, но угол установки корневого сечения уже не будет совпадать с углом установки, определяемым управлением. Если под 0 по-прежнему подразумевать угол 0упр, то угол установки корневого сечения будет равным теперь 0 — Кр . Таким образом, компенсация взмаха изменяет относительное расположение плоскости управления и плоскости постоянных углов установки, но не меняет положения плоскости постоянных углов установки относительно плоскости концов лопастей. Так как компенсация воздействует на маховое движение относительно плоскости вращения, действительный угол установки комлевого сечения определяется соотношением 0пв=0пу—/СрРпв- В формулах для коэффициентов махового движения в разд. 5.5 0пв выражается через Рпв- Возможны два способа исследования влияния, которое оказывает компенсация взмаха. По одному из них можно подставить величину 0пу—/СрРов вместо 0пв в дифференциальное уравнение махового движения решение этого уравнения позволит определить требуемый для управления угол 0пу [c.232]

Выясним теперь влияние компенсатора взмаха на ориентацию плоскости управления относительно плоскости постоянных углов установки. Из соотношения 9пу = 0пв +/(рРпв находим требуемые обш,ий и циклический шаги [c.234]

Угол Pi -j- 0is отрицателен, поэтому при полете вперед ПКЛ отклонена назад относительно ППУ. Асимметрия распределения скоростей ut относительно продольного диаметра диска при полете вперед означает, что при постоянном угле установки (т. е. в случае, когда плоскостью отсчета служит ППУ) подъемная сила наступающей лопасти больше, чем у отступающей. В результате сумма моментов относительно осей ГШ будет кренить винт вбок. Во вращающейся системе координат, где этот суммарный момент изменяется с резонансной частотой 1, вынужденные колебания лопасти запаздывают по фазе на 90°, т. е. угол взмаха максимален в передней точке диска. Следовательно, поперечный момент вызывает продольный (назад) наклон ПКЛ. Однако углу наклона соответствует скорость взмаха (3 = = —Pi Sinij), которая имеет максимальные абсолютные значения на концах поперечного диаметра диска. Она порождает момент относительно оси ГШ, демпфирующий маховое движение. Вследствие этого демпфирования наклон ПКЛ создает поперечный момент на диске винта. Конус лопастей будет отклоняться назад до тех пор, пока этот поперечный момент, вызываемый демпфированием, не станет столь большим, что уравновесит поперечный момент, обусловленный аэродинамической асиммет- [c.192]

В спектрографе Хоустона [Л,98] (рис. 28, а) основным элементом является совокупность призмы АВС с плоским зеркалом ВМ. Эти две детали смонтированы на вращающемся вокруг оси основании. Ось вращения О закреплена в точке пересечения плоскости биссектрисы преломляющего угла призмы и плоскости зеркала. Эта установка позволяет достигнуть постоянного отклонения для лучей, пересекающих призму в минимуме отклонения. Пусть точка О является проекцией оси вращения если луч РС1В.8Т пересекает призму в минимуме отклонения, его путь внутри призмы будет параллелен больщому основанию ВС образует с осью симметрии АО [c.53]

Углы установки 4 и в процессе обработки, т. е. при изменении диаметра обработки, остаются постоянными, а углы a , 7 и р изменяются. Угол (3 определяем из прямоугольного треугольника 0гК8, в котором угол К0г8 равен р, так как отрезок ОгК. параллелен плоскости 2 [c.23]

Слиток, поданный в приемный желоб прошивного стана, подается в валки гидравлическим или пневматическим вталкивателем, размещенным между шпинделями привода стана. Прошивка слитков осуществляется в валковых прошивных станах с постоянным углом наклона валков. В отличие от валковых станов, применяемых для прошивки гильз в автоматических установках, эти станы имеют два рабочих валка, расположенных в горизонтальной плоскости, и два направляющих холостых валка, установленных в вертикальной плоскости. Чертеж рабочей клети такого стана показан на рис. 122. [c.278]

В канале схемы зеркального эхо-метода используют ПЭП типа ИЦ-52 с переменным углом ввода (см. гл. 3), что позволяет при постоянной базе (максимальное расстояние между ПЭП равно 250 мм) контролировать швы толщиной до 250 мм. Как и в установке ИДЦ-12, акустические блоки размещены в металлическом корпусе для создания локальной иммерсионной ванны. Акустический блок укреплен на специальном манипуляторе с возможностью его полного разворота в плоскости, параллельной продольной оси сосуда, а также самоустановки на контролируемой поверхности. Благодаря этому можно произвольно ориентировать плоскость прозвучивания и легко, вручную, перестраивать акустическую систему. Электронный блок имеет шесть автономных каналов. Два резервных канала предусмотрены для контроля подповерхностного слоя раздельно-совмещенными ПЭП с использованием головных волн. Все каналы, кроме канала ЗЭМ, снабжены специально разработанной системой временной автоматической регулировки чувствительности (ВАРЧ), компенсирующей затухание звука. Каждый из каналов имеет выход на осциллогра- [c.386]

Относительная скорость потока в плоскости вращения обусловлена вращением винта и скоростью полета вертолета вперед ее составляющие равны Ыг = г + Ц sin гр и Ur = i os j (см. гл. 5). Отсюда следует, что аэродинамические силы, определяемые только скоростями Ut и Ur, ЗаВИСЯТ лишь от Л. Угол установки лопасти 9 и нормальная скорость ыр зависят от режима работы винта, в частности от коэффициента силы тяги и от ц. Следовательно, те аэродинамические силы, в выражения которых входят постоянные значения 6 пли Up требуют для своего определения.знания угла атаки и нагрузок на данном режиме работы. При полете вперед скорость лопасти и нагрузки на нее периодически изменяются вследствие одновременного вращательного и поступательного движения лопасти, что приводит к периодическим коэффициентам в уравнениях движения. На висении и на вертикальных режимах полета винт находится в осесимметричном потоке, так что уравнения движения для этих случаев имеют постоянные коэффициенты. [c.514]

При фрезсроЕа . и A -ra.ieii по направляюшен линейке, в зависимости от конструкции фрезы, линейка может быть цельной или составной из двух частей. При обработке деталей прорезной фрезой или при фрезеровании поверхности детали не по всей высоте устанавливается цельная направляющая линейка с прорезью в месте выхода режущего инструмента. Зубья фрезы при этом должны выходить за рабочую плоскость линейки на величину, равную глубине фрезерования. Для фрезерования по всей высоте устанавливается направляющая линейка (фиг. 145), состоящая из дву.х частей, опорные плоскости которых должны быть прямолинейны и параллельны между собой задняя линейка 2 должна выступать над плоскостью передней линейки 3 на величину, равную глубине фрезерования. Установка линейки проверяется контрольным бруском 4 и замером. Зазор а должен быть постоянным по всей длине передней линейки и равным глубине фрезерования. Направляющая линейка к плоскости стола устанавливается точно под прямым углом. [c.126]

Сварка вибровращением — сварка трением, при которой одна из соединяемых деталей или промежуточная вставка между ними совершает небольшие (-1 мм) круговые плоскопараллельные движения (без вращения вокруг своей оси) в плоскости, перпендикулярной направлению усилия прижима. Она называется также орбитальной сваркой трением. Такое движение создается, например, с помощью 3-х электромагнитов, расположенных по отношению друг к другу под углом 120°. Вибрационное движение постоянное, и ни в одном из направлений не создаются слишком высокие напряжения сдвига. Частота движений значительно выше, чем при ротационной сварке. Машина с 6-ю катушками, расположенными под углом 60°, позволяет создавать биаксиальные и линейные колебания. На маленьких установках можно сваривать изделия с площадью сварного шва до 10 см , которые не свариваются ультразвуком. При мультиорбитальной сварке трением двигаются обе соединяемые детали [150]. Этим методом можно одновременно соединять несколько деталей в нескольких плоскостях. Продолжительность сварки полимерных профилей для оконных рам сокращается с 70 с до 15 с. Сваривать можно детали из ПМ, наполненных древесными наполнителями, так как уровень температур значительно ниже тех, которые развиваются при обычной сварке в расплаве. При сварке армированных алюминием профилей из ПВХ в процессе образования соединения участвуют оба материала. [c.412]

Повышение точности детали по отдельным показателям. Эта задача решается путем раздельного управления радиусом-вектором установки (Гу) и радиусом-вектором настройки (г ). Приведенное аналитическое исследование влияния отклонений параметров относительного движения технологических баз детали и вершины режущего инструмента на погрешность обработки послужило основой для разработки алгоритмов управления для решения различных технологических задач, связанных с достижением и повышением точности обработки деталей. Например, исследование показало, что, поддерживая радиус-вектор установки постоянным по величине и направлению, можно получить на детали поверхность, расположенную эксцентрично по отношению к технологической оси детали. Меняя направление вектора Гу на детали, получают поверхность, ось которой будет расположена под углом к технологической оси или изогнута в одной или обеих плоскостях и т. д. Изменение модуля радиуса-вектора настройки на постоянную величину меняет величину диаметрального размера детали, а изменение его величины по длине позволяет получать нужную геометрическую 4юрму в продольном сечении и т. д. Огедовательно, процесс получения детали заданных размеров, относительных поворотов и геометрической формы можно обеспечить путем поддержания соответствующих величин и направлений радиусов-векторов установки и настройки. Соответственно и процесс устранения ошибки на радиусе-векторе r детали тоже можно осуществлять посредством внесения поправки в Гу и г ц. [c.674]

Для разметк и контроля фигуры ручья в плане (по плоскости разъема и на дне ручья) применяют контурные шаблоны. На этих же шаблонах иногда фиксируют линии для участков ручья, а также наносят контуры в глубину , т. е. линии, соответству-юш,ие внутренним углам ручья, которые получаются от пересечения различных кривых поверхностей и плоскостей фигуры. Кроме сбш,его контурного шаблона при сложной фигуре применяют также контурные шаблоны на отдельные элементы. Для проверки профиля ручья в продольной и поперечной плоскостях применяют профильные шаблоны, а для заточки фрез контршаблоны. Профильные шаблоны в зависимости от сложности профиля изготовляют для нескольких сечений. Профильные шаблоны могут быть обш,ие для заданного сечения ручья и поэлементные для проверки профиля отдельных участков. Число шаблонов зависит от сложности профиля и постоянства сечения ручья в зависимости от его длины. Метод обработки влияет на необходимое количество шаблонов. При обработке ручья на копировальных стайках требуется меньшее количество шаблонов, чем прн обработке на фрезерном станке. Для проверки отдельных переходов применяют иногда вспомогательные шаблоны. Допуск на изготовление шаблона принимается от /3 до /5 допуска на изготовление ручья. Ручей, соответствующий размерам штампуемой детали, изготовляют обычно в обеих половинках штампа, поэтому обе половинки не должны иметь перекосов. Смещение ручьев верхней половинки штампа по отношению к нижней допускается в пределах 0,05—0,25 мм в зависимости от размера и требуемой точности поковки. Отсутствие смещения достигают тем, что всю механическую, электроимпульсную или электрохимическую обработку ведут относительно постоянных баз, которыми являются две взаимно перпендикулярные боковые стороны кубика. Эти поверхности служат также базой при установке штампа на молоте. Базовые поверхности (контрольный угол) обрабатывают на передней и одной из боковых сторон под углом 90° 5 на высоте 60— 100 мм. [c.243]

Гидромуфты с постоянным заполнением рабочей полости и на клонными лопатками колес применяются в некоторых отраслях промышленности в качестве защитных и пускотормозных. Установка лопаток, наклоненных под углом 45—60° к плоскости ращения на турбине вперед, а на насосе — назад, является одним из способов снижения коэффициента перегрузки. Нетрудно представить, что при такой профилировке проекции абсолютных скоростей потока на окружные скорости на насосе меньше, а на турбине больше, чем при радиальных лопатках гидромуфт постоянного заполнения. В случае торможения ведомого вала гидромуфты величина этих проекций с уменьшением окружной скорости турбины и возрастанием меридиональной скорости уменьшается на выходе из турбины менее заметно, а на выходе из насоса — более заметно, чем при радиальных лопатках, что и приводит к снижению коэффициента шарегрузки с возрастанием скольжения гидромуфты. Снижение коэффициента шерегрузки обусловлено также изменением расхода, который при малых значениях I в гидромуфте с наклонными лопатками меньше, чем в гидромуфте с радиальными лопатками. В связи с этим гидромуфта с наклонными лопатками имеет менее жесткую внешнюю моментную характеристику, особенно в. области больших скольжений. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...