Диаграмма высота — скорость

Рис. 7.2. Диаграмма высота — скорость для горизонтального полета.

На основании технических требований к самолету с ТВД определяется расчетная точка винта, соответствующая условиям работы винта с требуемым значением коэффициента полезного действия г в на определенной высоте и скорости полета. Диаметр винта и передаточное отношение редуктора определяются с использованием стандартных диаграмм характеристик винта = / (Я), которые представляют собой экспериментально полученное семейство характеристик геометрически подобных винтов определенной конструкции (рис. 11.3). [c.491]

Расположим диаграммы одну под другой так, ках это показано на рис. 34. Оси абсцисс обеих диаграмм разделим на достаточно малые промежутки ДА, ДА> , в течение которых движение можно рассматривать как равномерно-переменное с некоторым средним ускорением а , a i,. .. Величина этого ускорения должна быть такой, чтобы приращение скорости в течение каждого из промежутков соответствовало действительному, т. е. чтобы произведение, например а ДА, было равно площади криволинейной трапеции и 2 2 умноженной на произведение соответствующих масштабов, С этой целью криволинейную трапецию заменим прямоугольником, верхнюю сторону которого проводим так, чтобы заштрихованные площади, лежащие выше и ниже ее, были по возможности одинаковы. Высота каждого из прямоугольников, умноженная на масштаб р , даст соответствующее промежутку среднее ускорение а. [c.43]

АОВ на этой диаграмме сохраняется постоянное значение ф, равное 0,20 в этой области частицы оседают вниз со скоростью Шр, а жидкость вытесняется вверх со скоростью ш. Выше границы АВС находится чистая жидкость, а ниже АВС частицы оседают до ф = 0,50 и ю = Юр = Q. Время полного осаждения равно 0,694 сек. Эта диаграмма показывает, что, например, при I = 0,5 40% общей высоты столба сверху заполнены чистой жидкостью, 16,5% высоты занимает суспензия с ф = 0,2, а 13,59ь в основании столба заполнены осажденным слоем с ф = 0,5. [c.388]

Здесь X — продолжительность растяжения. Заметим, что постоянное напряжение, при котором материал остается упругим в течение времени т, и максимальное напряжение, достигаемое за время X при нагружении с постоянной скоростью, отличаются только множителем (ге-Ь1) ". При больших п этот множитель довольно близок к единице. Так, при п = = 15 16 = 1,203. Эта разница совсем незначительна. Типичная диаграмма растяжения малоуглеродистой стали показана на рис. 16.12.3. Высота зуба теку-Рис. 16.12.3 чести есть а после срыва диа- [c.572]

Однако деформация по высоте образца из-за действия сил трения между образцом и инструментом распределяется неравномерно. Она минимальна на торцовых поверхностях и максимальна в среднем сечении. Неравномерность деформации особенно важна при малых деформациях, а также при больших скоростях осадки. Вследствие такой неравномерности разница между локальной в центре образца и средней деформациями может достигать двух раз, температура начала рекристаллизации в разных сечениях может отличаться на 100 и даже более градусов. И. М. Павлов предложил строить так называемые истинные диаграммы рекристаллизации, определяя истинную деформацию по методу винтов. В цилиндрический образец вдоль оси ввинчивают винт, изготовленный из того же материала, что и образец. После деформации образец разрезают вдоль направления осадки и по изменению шага винта в различных точках по высоте осажденного образца определяют истинное относительное обжатие [c.355]

Произвольно устанавливаемая длина отрезков Н для построения диаграммы скоростей v—t) и Hi для диаграммы касательных ускорений a —i) подбираются так, чтобы ординаты диаграммы скоростей и ускорений получились достаточ но большими, но в то же время не выходили за пределы чертежа. Чем больше отрезки Н и Hi, тем больше значения у и у" н тем больше места (по высоте) займут диаграммы v—t) и [c.66]

Изменение диаметра блоков По высоте колонны показано на рис. 6.27. Аномальный характер кривой усадки для направления перпендикулярного к оси продавливания заготовки объясняется механическим взаимодействием блоков с трубой, механизм которого иллюстрируется [ схемой, представленной на рис. 6.28. Для построения диаграммы, приведенной на рис. 6.28, были использованы начальные и конечные размеры диаметров блока и трубы, скорости усадки блоков и скорости ползучести трубы по двум направлениям. Со- [c.256]

После определения теплопроизводительности и к. п. д. экономайзера, выбора скорости газов в контактной камере, параметров воды и построения процесса взаимодействия газов и воды в /с -диаграмме, можно перейти непосредственно к тепловому расчету экономайзера. Задача теплового расчета — определить необходимый объем контактной камеры, т. е. в конечном счете высоту слоя насадки, так как выбором скорости газов и размеров элементов насадки сечение контактной камеры установлено. [c.155]

На рис. 5—III приведена диаграмма зависимости скоростного коэ-фи циента от теоретической скорости истечения па ра и высоты сопла [c.203]

Фиг. 109. Диаграмма треугольников скоростей последней ступени для определения углов профилей в трех сечениях по высоте лопаток.

О неустойчивости по скорости можно судить по балансировочной диаграмме отклонений стабилизатора (руля высоты). На рис. 4.35 области статической неустойчивости самолета по скорости заштрихованы. [c.190]

Жесткости испытательной машины оказалось достаточно, для того чтобы при испытании образца шириной 6 = 5,4 мм и высотой 2Л = 3,7 мм при расстоянии между опорами i = 23,8 мм и скорости нагружения 0,16 мм/мин получить, практически, полную равновесную с ниспадающей ветвью диаграмму усилие прогиб, приведенную на рис. 10.3. На закритической стадии была осуществлена разгрузка со скоростью перемещения захватов 0,34 мм/мин и повторное нагружение. [c.226]

Диаграмма авторотации 120 высота — скорость 310 [c.1013]

Для примера на рис. 5 нанесены области, характеризующие управляемость двух современных самолетов легкого (истребителя) и тяжелого. Остальные самолеты занимают на диаграмме промежуточное положение. Пунктирные кривые показывают, как изменяется управляемость истребителя, имеющего среднюю скорость Кпр и высоту в зависимости от режима полета (ско рости, высоты и числа М), момента инерции самолета, его статической устойчивости и демпфирования. [c.52]

Таким образом, каждый самолет в зависимости от его диапазона скоростей и высот полета занимает определенную область на диаграмме, представленной на рис. 5. Зная данные самолета, легко найти эту область, а также значения l, С2 и Сз. Тогда, даже не летая еще на самолете, можно составить представление о его характере и заранее определить соответствующую технику пилотирования. [c.52]

Годограф есть диаграмма, на которой показывается скорость любой частицы материала. Методика его вычерчивания в общем случае будет примерно такой же, как в рассматриваемой задаче. Точка О годографа, показанного на рис. 84, б, берется за начальную и, следовательно, изображает неподвижную волоку. Точка 1 изображает скорость недеформированной заготовки (vx = Ио. Щ = 0). точка 4 изображает скорость вышедшей из волоки полосы (Vx = Vi, Vy = 0). Отношение отрезков 04 к 01 равно в силу условия постоянства объемов отношению высот полосы до и после деформации. [c.196]

Исходя из времени одного подъема t, заданной высоты подъема Я и пусковой диаграммы (тахограммы), определяют необходимую скорость клети. [c.175]

Скорость протекания физико-химических процессов, как правило, возрастает вместе с плотностью газа. Поэтому равновесные режимы течений имеют место при полетах на небольшой высоте (для тел нормальных размеров при Я<30 км), замороженные — на очень больших высотах (Я >80 км). Примерное представление об областях влияния различных физических про-цессов дает диаграмма рис. 1.4, построенная для лобовой часта тупого тела размером =1 м. Режим течения зависит от формы обтекаемого тела, так как она оказывает влияние на поле давлений, температур и скоростей. Для примера на рис. 1.4 пунктиром показана примерная граница применения равновесной теории для тонких притупленных конусов. Эта линия проходит значительно ниже, чем для лобовой части сферы. [c.8]

Зная силу тяжести и высоту падения груза, определяют скорости движения звена приведения во время переходного процесса, которые с учетом масштабов наносят на диаграмму скоростей механизма, движущегося по инерции. Получают единую диаграмму скоростей при движении механизма вперед. [c.118]

Диск с двумя ступенями скорости очень часто используется в виде первой регулирующей ступени многоступенчатых турбин. Определение потерь в проточной части турбины со ступенями скорости, построение процесса в гз-диаграмме, определение высот сопловых, рабочих и направляющих лопаток производят по ранее приведенным формулам. [c.372]

Вуд [W.15] получал эмпирические зависимости для некоторых параметров авторотации постоянной времени падения оборотов = (КЭ/Р)Х(1 — 7 /0,87макс), используемой кинетической энергии Э = (КЭ/Р)Х(1 — Т /7 макс), параметра авторотации AI = КЭ/Р и энергетического параметра h = КЭ/7. Здесь Р — мощность силовой установки вертолета, Т — сила тяги несущего винта, 7макс — сила тяги, ограниченная срывом, и КЭ = = /2)М1цО, — кинетическая энергия несущего винта. Эти параметры связаны с общими характеристиками авторотации вертолета, определяющими запретные зоны на диаграмме высота— скорость. Вуд рассмотрел физический смысл этих параметров и соответствие их характеристикам авторотации. [c.312]

В качестве примера рассмотрим, как выглядят на фазовой диаграмме (рис. В-2) рассмотренный нами процесс фильтрации газа через плотный слой и идеализи-ро ванный процесс псевдоожижения материала вплоть до уноса. Весь этот процесс изображается на рис. В-2 линией ОАВ. Здесь линия ОА (с изломом при переходе от равцомерной шкалы к логарифмической) изображает процесс фильтрации, при котором перепад давлений монотонно возрастает с увеличением скорости фильтрации. Точка А—предел устойчивости. Отрезок АВ — область псевдоожижения данного слоя, где перепад давлений на весь слой становится незав гсимым от скорости фильтрации, а следовательно, перепад давлений на единицу вы-соты слоя уменьшается с ростом этой скорости. Линия ОС (также с изломом при смене масштаба) дает зависимость гидравлического сопротивления той же трубы от скорости потока при полном отсутствии в трубе твердых частиц. Таким образом, точка В пересечения линии ОС и линии псевдоожиженного слоя соответствует предельному состоянию его — столь высокому расширению, т. е. столь ничтожной объемной концентрации твердых частиц, что гидравлическое сопротивление на единицу высоты такого слоя практически перестает зависеть от наличия этих немногих частиц. [c.17]

Рис. 1-14. Схема фазовой диаграммы Зенза [Л. 850]. Зависимость гидравлического сопротивления (Р —Pi) — на единицу высоты слоя (Я) от скорости фильтрации для различных систе.м среда — частицы.

В фазовой диаграмме линии восходящего псевдоожи-женного слоя располагаются в I четверти. Перепад давлений на единицу высоты для восходящего псевдоожи-женного слоя АР/Я, как и для обычного, уменьшается с увеличением скорости фильтрации, так как порозность слоя растет. [c.70]

По своеобразной фазовой диаграмме Матхура и Гишлера [Л. 437] удобно проследить за аналогией между фонтанированием и обычным каналообразованием (рис. 4-6). В отличие от фазовой диаграммы Зенза здесь по оси ординат отложена начальная высота слоя. Из диаграммы видно, что при умеренной высоте слоя, например 0,5 м, при увеличении скорости фильтрации плотный слой сменяется фонтанирующим ( хорошее фонтанирование ), здесь наступает плохое фонтанирование (с размытым фонтаном) и, наконец псевдоожижение без заметного фонтана, т. е. с обычным проскоком газа пузырями (ядрами). Аналогичное [c.175]

Атмосфера М. разреженная, давление у поверхности в зависимости от рельефа изменяется от 0,18 до 1 1сПа. За ср. давление, примерно соответствующее давлению на поверхности ср. уровни (от этого уровня отсчитывают высоту гор и глубину впадин), принято давление в тройной точке на фазовой диаграмме воды (0,61 кИа). Состав атмосферы (%, по объёму) СОз — 95 N2 — 2,7 Аг — 1,6 О2 — 0,15. Содержание водяного пара очень низкое и испытывает заметные суточно-сезонные колебания от менее 1 мкм осаждённой воды в зимнем полушарии до почти 100 мкм осаждённой воды над полярной шапкой летом. Обнаружены отд. районы ловыш. влажности в ср. широтах, а также небольшое кол-во озона, практически не влияющее на ослабление интенсивной солнечной УФ-радиации, проникающей сквозь разреженную атмосферу М. до поверхности. Ср. теми-ра у поверхности близка к эффективной, днём темп-ра поверхности выше, ночью ниже, чем темп-ра атмосферы. Суточно-сезонные вариации темп-ры составляют 100—150 К, мивим. темп-ра на полярных шапках зимой опускается ниже темп-ры конденсации СО2 (148 К при 0,61 кПа). Из-за больших температурных контрастов на поверхности и малой плотности атмосфера М. очень динамична, скорости ветра достигают неск. десятков м/с, а во время пылевых бурь 80—100 м/с. Периоды глобальных пылевых бурь обычно совпадают с противостояниями М. Облака пыли поднимаются да высот 10 км, почти полностью сглаживая температурные контрасты на поверхности. Распределение [c.48]

Балансировочиая диаграмма отклонений стабилизатора (руля высоты) в горизонтальном полете — зависимость от скорости потребных отклонений стабилизатора (руля высоты), обеспечивающих продольное равновесие (рис. 4.35). При эгом подъемная сила равна весу самолета и сумма продольных моментов относительно оси Ozi равна нулю. [c.186]

Кратко рассмотрим методы косвенной оценки характеристик сопротивления разрушению конструкций с развивающимися трещинами, которые основаны на фрактографи-ческих исследованиях пространственного расположения бороздок усталости и определении размеров зоны вытяжки. Обычно бороздки и зона вытяжки образуются на изломе металлических материалов в процессе усталостного разрушения. Анализ изменений ширины бороздок в сочетании с данными о режиме нагружения позволяет определять скорость роста трещины, вычислять значения параметра и строить диаграмму усталостного разрушения. По ширине и высоте зоны вытяжки можно приближенно установить стартовое значение [c.287]

Следует заметить, что в уравнении стойкости режущего иструмента скорость фигурирует в 8—10-й степени. Износ вырубных инструментов или находящаяся от него в прямой зависимости высота заусенца в данных условиях вырубки тем меньше, чем больше карбидов типа МС содержит инструментальная сталь (рис. 43). Количество остаточного аустенита, в некоторых пределах повышающее вязкость, увеличивает износостойкость инструмента, уменьшает высоту заусенцев вырубленных деталей (рис. 44). Для предотвращения выкрашивания во всех случаях необходима определенная минимальная вязкость. Это подтверждает также диаграмма (см. рис. 40), из которой видно, что повышение твердости однозначно ведет к снижению вязкости. Если у инструмента преобладает динамическая нагрузка, то для повышения износостойкости при данной твердости и содержании карбидов требуется больший запас вязкости. В очень многих случаях (например, у вырубных, пневматических инструмен"- [c.57]

Для установления зависимостей напряжений деформирования от скорости записывали индикаторные диаграммы усилие осадки—ход при различных температурах и скоростях движения инструмента. Образцы диаметром 15 и высотой 22 мм загружали в машину, выдерживали в течение 15 мин, что обеспечивало прогрев образца и инструмента до требуемых температур 825, 880, 950 и 1020° С для сталей 38ХА и 1Х12Н2ВМФ 880, 950, 1020 и 1070° С для стали 12Х18Н10Т. Затем образцы осаживали. [c.64]

Полученные данные сопоставляли с результатами испытаний титановых сплавов сжатием. Процесс осадки исследовали на испытательной машине ЦДМПУ-200 усилием 2 МН с диапазоном регулируемых скоростей ползунаО, —1,0мм/с. Осаживали образцы диаметром 10 и высотой 15 мм, а также диаметром 15 и высотой 20 мм. В процессе деформирования записывали диаграммы усилие— ход с помощью самопишущего устройства. Средние скорости деформации ё,- = 0,003- -0,22 с . Все образцы деформировали до ф = 0,7. Для исключения влияния сил внешнего трения образцы оставляли с достаточно большой конечной высотой (7 и 10 мм), при этом отношение диаметра осаженного образца к высоте было невелико (2). Торцы образцов покрывали стеклянной смазкой, обеспечивающей коэффициент контактного трения 0,05. В этих условиях напряженное состояние можно считать приблизительно одноосным. Результаты измерений хорошо совпадают с данными, полученными при испытании на растяжение. [c.72]

В процессах объемной штамповки большое значение имеет возможность уменьшения сопротивления деформированию, связанная с применением металлов с мелкозернистой структурой. Поведение титановых сплавов ВТЗ-1, ВТ9 и ВТ18 при очень малых скоростях деформации (10 —10 с ) изучали осаживанием образцов диаметром 20 и высотой 30 мм в изотермических условиях, а также растяжением стандартных образцов. Для исследования использовали испытательные машины Шоппер и ЦДМВ-30. Скорость деформирования на машине ЦДМВ-30 записывали с помощью специального приспособления, представляющего собой подвижное перо, связанное через систему блоков с электродвигателем. При снятии индикаторной диаграммы перо с постоянной скоростью перемещается в направлении, перпендикулярном движению бумаги. В результате на диаграмме вычерчивается линия, тангенс угла наклона которой к направлению перемещения пера выражает с учетом масштабов скорость деформирования. [c.77]

Расчет клапанной пружины карбюраторного двигателя. Из расчета газораспределения (см. 65) имеем частоту Пр = 0,5 n/v = 2800 об/мин и угловую скорость вращения ю = 293 рад/с распределительного вала максимальную высоту подъема впускного клапана Лкл шах = = 8,92 мм диаметр горловины впускного клапана d p = S2,5 мм размеры кулачка с выпуклым профилем = 15 мм, г, = 57,2 мм. Гг = 8,5 мм Лт тах= 5,68 мм, а = Гд + max— = 12,18 мм размеры коромысла /кл- = 52,6 мм, = 33,5 мм диаграммы подъема, скорости и ускорения толкателя (см. рис. ИЗ и табл. 65). Расположение клапанов верхнее с приводом от распределительного вала, размещенного в головке блока. Усилие от кулачка передается непосредственно на коромысло, имеющее плоскую поверхность соприкоснове- [c.309]

Систему уравнений (11.6) при граничных условиях (11.7) У. Бёде-вандт Ш решил путем представления функций Р, С в. Н в виде степенных рядов в окрестности точки = О и в виде асимптотического разложения для = СХ). Это решение потребовало довольно кропотливых вычислений. Впоследствии оно было улучшено Дж. Э. Нидалом в неопубликованной работе. Найденные им значения функций Р, С и Н даны в таблице 11.1 и графически изображены на рис. 11.2. Кроме того, на рис. 11.3 дана полярная диаграмма, изображающая изменение результирующей горизонтальной скорости, представляющей собой геометрическую сумму составляющих и жи. Угол между результирующей горизонтальной скоростью и окружным направлением зависит только от высоты над неподвижным основанием. Векторы на рис. 11.3 показывают своим направлением значение этого угла для разных высот Мы видим, что отклонение результирующей горизонтальной скорости от окружного направления движения жидкости на большой высоте больше всего у стенки оно составляет здесь 50,6° и направлено внутрь. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...