Шероховатость газовая

Определить потерю напора по длине потока в цилиндрической шероховатой газовой трубе домового водопровода. [c.45]

Для повышения износостойкости трущихся поверхностей новых деталей наряду с гальваническими покрытиями широко применяют их термическую обработку поверхностную закалку с нагревом газовым пламенем (для поверхностного упрочнения стальных зубчатых колес, червяков, шеек коленчатых валов и пр.), высокочастотную закалку (кулачковые валы, шестерни, шейки валов, гильзы цилиндров, станины станков и др.). С этой же целью применяют обработку поверхностным пластическим деформированием, в процессе которого повышается твердость поверхностных слоев и достигается нужный класс шероховатости поверхности (обкатывание и раскатывание цилиндрических и плоских поверхностей, прошивание, калибрование и др.). [c.247]

Контактное термическое сопротивление зависит от шероховатости поверхностей, давления, прижимающего две поверхности одна к другой, и свойств среды в зазорах с учетом температуры в зоне контакта. Механизм передачи теплоты в зоне контакта довольно сложен. В местах непосредственного контакта твердых поверхностей теплота переносится путем теплопроводности, а в зазорах, заполненных газом или жидкостью, — путем конвекции и излучения. Если пренебречь излучением между поверхностями, разделенными газовой прослойкой, то термическое сопротивление в зоне контакта равно сумме термических сопротивлений фактического контакта Rф и газовой прослойки Rк = R - Rг. [c.291]

В действительности зародышами паровых пузырей являются пузырьки газа. Газ в пузырьках, как упругое тело, только сжимается под действием поверхностного натяжения, не исчезая (он не может конденсироваться), поэтому критического радиуса для газовых пузырьков не существует. Пар из перегретой жидкости образуется на поверхности газовых пузырей, радиус которых больше Rцp. Сильнее всего жидкость перегрета, естественно, около обогреваемой поверхности, поэтому там величина 7 кр минимальна. Пузырьки воздуха, застрявшие в микротрещинах и шероховатостях обогреваемой поверхности, радиус которых превышает Якр, в являются местами зарождения паровых пузырей — так называемыми центрами парообразования. [c.100]

При дальнейшем увеличении всестороннего давления форма мениска станет вогнутой, газовые раковины станут похожими на усадочные раковины, так как будут иметь шероховатую поверхность (рис. 21, в). Далее, при достаточно высоком давлении картина полу- [c.56]

В эксплуатации разрушались болты из стали ЗОХГСА. Разрушение в трех случаях проходило по впадинам резьбы и в двух — по переходу от конусной части к цилиндрической по гру бым рискам от резца. Было установлено низкое качество вы полнения резьбы аварийных болтов надиры, риски, надрывы По этим дефектам наблюдалось множественное растрескивание В зоне ЗР излом имел хрупкий характер, в зоне долома наблю дались скосы с шероховатой поверхностью. В ряде случаев на поверхности излома наблюдались поперечные надрывы. Газовый анализ показал по-вышенное содержание кислорода (7,5— 8,0 см /100 г) и водорода (14,6—15,2 см /100 г) по сравнению с болтами неаварийной плавки (кислород 6,2 см ЮО г, водород 9,24 см ЮО г). Ударная вязкость образцов аварийной плавки была на 26% ниже повторная термическая обработка повысила работу разрушения при статическом и ударном изгибе в среднем на 50 7о- Причиной разрушения болтов явилось некачественное выполнение механической обработки, наличие надиров и острых надрезов в сочетании с повышенной склонностью к хрупкому разрушению материала (высокое содержание водорода). [c.69]

Процесс эрозионного разрушения усугубляется и коррозионными явлениями. Пленка окислов, существующая практически всегда на поверхности металлов в газовых средах, особенно при повышенных температурах, разрушается потоком абразивных частиц. При этом поверхность металла вновь подвергается окислению, создаются условия для неравномерного коррозионного разрушения. По коррозионным очагам эрозионное разрушение происходит еще интенсивнее, так как рельеф становится более шероховатым. [c.88]

Шкивы ИЗГОТОВЛЯЮТСЯ по конструкторской документации (по чертежам). При разработке чертежей нужно учитывать следующие требования, содержащиеся в ГОСТ 1284—68. На боковых поверхностях канавок шкивов не должно быть пористости, пузырей, царапин и вмятин. Исправление дефектов может производиться только газовой сваркой или пайкой медью с последующей доводкой исправляемых мест до уровня требований по шероховатости поверхности и допускаемым отклонениям. [c.506]

В книге изложены основные вопросы теории лопаточного аппарата паровых и газовых турбин приведены методы расчета аэродинамических характеристик решеток лопаток бесконечной и конечной длины дано теоретическое обоснование выбора допустимой шероховатости поверхности лопаток рассмотрено влияние шероховатости поверхности на потери энергии в решетках освещены особенности течения рабочей среды в решетках при сверхзвуковых скоростях изложена теория расчета лопаточного аппарата сравнительно большой длины. [c.2]

При этих условиях шероховатость поверхности лопаток при работе оборудования будет увеличиваться более медленно, а начальный период его эксплуатации, когда шероховатость лопаточного аппарата практически еще не сказывается на экономических показателях, возрастет. Это также указывает на то, что имеющий место в настоящее время факт сравнительно быстрого увеличения шероховатости на большой части лопаток (в процессе эксплуатации) не может служить основанием для понижения требований к чистоте поверхности при изготовлении лопаточного аппарата, чем это требуется для обеспечения минимума потерь от трения в проточной части турбины. Эти соображения легли в основу ныне действующих руководящих указаний по выбору необходимой чистоты поверхности рабочей части лопаток паровых и газовых турбин. [c.105]

НИИ с гладкими поверхностями, обработанными шлифованием до 116 класса чистоты, носят менее выраженный характер и, кроме того, при тех же расходах Q клея термическое сопротивление по абсолютной величине значительно меньше. Это объясняется тем, что законсервированные во впадинах микронеровностей шероховатых поверхностей (образец 3, табл. 4-4) малотеплопроводные газовые включения в значительной степени повышают сопротивление клеевой прослойки. Так, согласно расчету по формуле (4-41) вклад величины сопротивления Rr в общее термическое сопротивление при давлении [c.140]

При пайке изделий с переменным зазором для лучшего его заполнения и снижения пористости соединения припой необходимо вводить с узкой стороны зазора. При флюсовой пайке для облегчения удаления флюса, снижения газовой пористости зазор следует увеличивать. С целью снижения подрезов в галтельной части шва количество припоя ограничивают 120—150 % объема зазора. Эффективно улучшает смачивание нанесение технологических покрытий. При уменьшении высоты микронеровностей покрытий и измельчении их блочной структуры площадь растекания увеличивается в 8 раз и более вследствие снижения шероховатости поверхности и преимущественного растекания металла по границам блоков. [c.43]

Многочисленными исследованиями установлено, что зарождение новой фазы облегчается при наличии твердой шероховатой поверхности, плохо смачиваемой жидкостью. Поэтому наибольшее развитие реакция окисления углерода получает на поверхности подины и на других межфазных поверхностях, где имеются благоприятные условия для образования пузырьков СО (граница металл —шлак, металл — поднимающийся газовый пузырь, металл — неметаллические включения и т.д.). [c.107]

Для болтов диаметром более М36 допускается изготовление отверстий ( 1 и 2 газовой резкой с шероховатостью более указанной на рисунке. [c.580]

Например, при измерении температуры поверхностей используются керамические блоки, встроенные в эти поверхности. При измерении температуры жидких и газовых сред применяются погруженные в них огнеупорные трубки, на донышко которых визируется оптика пирометров. При определенной степени шероховатости блока или стенок трубки и при малом отношении диаметра трубки к ее длине коэффициент излучения этих тел принимается равным единице. В этом случае показания пирометра соответствуют действительной температуре. Подробнее о пирометрах излучения см. в [1]. [c.341]

Рис. 81. Зависимость коэффициента сопротивления от числа Re и относительной шероховатости для газовой и жидкой фаз при расслоенной структуре течения.

Во многих случаях Р < 20, поэтому справедливо уравнение (7.8). По мере уменьшения величины Р, т. е. увеличения коэффициента теплопроводности k и уменьшения коэффициента теплопередачи h уменьшаются термические напряжения Отах. т. е. сопротивление термической усталости улучшается, Ферритные стали имеют преимущество перед аустенитными за счет большего коэффициента теплопроводности k. Коэффициент теплопередачи h различается в зависимости не только от состояния поверхности материалов и природы газа или жидкости, находящихся в контакте с поверхностью, но и от таких факторов, как текучесть контактирующей среды, шероховатость и форма поверхности. Этот коэффициент нельзя рассматривать как физическую постоянную. В некоторых случаях величину h можно уменьшить, изменив конструкцию реальной детали Например, лопатка газовой тур-258 [c.258]

ЭФФЕКТИВНОСТЬ ГАЗОВОЙ ЗАВЕСЫ НА ШЕРОХОВАТОЙ СТЕНКЕ [c.277]

В работе Э. П. Волчкова и В. Я. Левченко [Л. 12] показано, что предложенный метод расчета эффективности газовой завесы можно успешно распространить и на шероховатую поверхность. В этом случае формула (9-3-9) записывается в виде [c.277]

Рис, 9-16. Эффективность газовой завесы на шероховатой повер/х- [c.278]

Из сопоставления формул (9-3-10) и (9-5-7) видно, что эффективность газовой завесы на шероховатой стенке меньше, чем на гладкой. [c.278]

Шаблон для кокгроля надежности зделия в процессе отработки 278 Шероховатость газовая 121 [c.592]

Влиянием угла наклона днища (менее 60°), угла естественного откоса г , а также других физико-механических свойств частиц при истечении в большинстве случаев пренебрегают. Так, например, влияние -ф отмечено лишь Раушем (ijj = 26- 43 ). Кенеман [Л. 156] получил, например, одну закономерность для таких сильно различных по свойствам сыпучих сред, как свинцовая дробь (f=l, = Yt=11 400 кг м об = 6 670 кг/м ) и шероховатые частицы дробленого кокса (f>l, il7 = 36°, Yt = 1 860- 2 060 /сг/лз, уоб = 600 830 кг м ). Поэтому, полагая для упрощения газовую среду неизменной [c.308]

Песчано-смоляная формовочная смесь содержит мелкозернистый песок и обладает 1Ысокой подвижностью. Это позволяет получить более высокую точность отпечатка и меньшую высоту микронеровностей поверхности отливки. При заливке жидкого металла образуется тонкая газовая рубашка, которая предотвращает пригар формовочной смеси. В результате могут быть достигнуты точность размеров, соответствующая 12-му квалитету, и параметр шероховатости поверхности 7 z=20...10 мкм. [c.37]

Газовая шероховатость — сферообразные углубления на поверхности отливки, возникающие вследствие роста газовых раковин на поверхности раздела металл — форма. [c.4]

Несмотря на высокую температуру плазмы (выше 15 000 °С), та.кое покрытие является, как и КЭП, псевдосплавом, но обладает повышенной газовой пористостью (4—5%). Коэффициенты трения и шероховатости КПП и алюминиевого сплава АК-4 близки, но по твердости КПП превосходит в 1,5—2 раза сплав АК-4 и имеет температуру смазочного слоя на 75—150°С выше. Из сплава АК-4 изготавливают авиационые поршни поверхность их заш,ищается КПП. [c.248]

Формула не учитывает физических свойств жидкости и изменения шероховатости поверхностп (амплитуды волн) в зависиу стн от скорости газового потока. Как показывают опь,. ы [6.16], при нисходящем (спутном) кольцевом течении при скоростях воздуха до 20 м/сек (условия экспериментов) сохраняется постоянство амплитуды волн Я = 0,46, практически соответствующее теоретическому решению П. Л. Капицы t=0,48 [6.3]. В то же время в восходящем потоке при изменении скорости воздуха от 10 до 38 м/сек величина X уменьшалась с 0,86 до 0,48. Поэтому данная формула, по-видимому, наиболее пригодна для нисходящего спутного кольцевого течения. Влияние поверхностного натяжения возможно учесть [c.152]

Задача 3.10. При течении совершенного газа по круглой трубе градиент давления dpjdx зависит от диаметра трубы d, шероховатости стенок А, плотности р и вязкости т газа, средней скорости v и газовой постоянной R, абсолютной температуры в. [c.72]

Во всех случаях стремятся к тому, чтобы всасывающий и нагнетательный клапаны были изготовлены из унифицированных деталей. Стремление по возможности снизить потери давиения в клапанах заставляет исполнять проточные места особенно тщательно, избегая шероховатостей, резких поворотов и местных сужений. С этой целью в седле клапана по периметру выходного сечения снимают фаску, а размер с (фиг. 59) делают не менее 1,26. Аэродинамические свойства клапана могут быть установлены в результате испытания их в стационарном газовом потоке [7, 26 . Ис[1ы-тания проводятся дважды а) при строго фиксированной высоте открытия клапана (при закреплённой пластине) и б) в рабочем состоянии, т. е. с пружинами и с максимальным подъёмом пластины, с какими клапан предназначен к монтажу в компрессоре. В обоих случаях измеряются количество протекающего [c.515]

Тепловое напряжение топки превышает в нееколько раз теплонапряжение трубчатой части котла. Топка производит 40—бОфо пара всей иароироизводительности котла, В среднем 1 3/2 поверхности нагрева топки воспринимает тепла от газов и передаёт его воде II пару в 10—12 раз больше, чем трубчатая часть. Козфициент теплопередачи зависит от ряда факторов главнейшие из них — характер и скорость движения газового потока, конфигурация газового тракта, чистота и шероховатость поверхности, свойства и параметры [c.249]

Важное значение имеет экспериментально-теоретическое исследование теплофизики быстропротекающих процессов трения, охватывающее широкий диапазон изменения скоростей, от десятков до нескольких тысяч метров в секунду, при значительных ускорениях поступательного движения тел с продолжительностью процесса трения от сотых долей секунды до нескольких секунд. Необходимо учитывать вязко-пластическое и упругопластическое деформирование приповерхностных слоев материалов, неста-ционарность контакта шероховатых тел, глубину слоев, вовлеченных в передеформйрование, нестационарность распределения тепловых потоков, теплоты между трущимися телами, значительное изменение теплофизических свойств трущихся тел, тепломассоперенос в процессе трения, макроизменения контакта в результате износа и коробления тел. [42, 48, 49]. Решение указанных задач актуально для создания тормозов, муфт, сцеплений в автомобильном, железнодорожном, авиационном транспорте для работы газовых подшипников, направляющих и опор ультрацентрифуг, магнитодинамических подшипников и др. [35, 42, 44, 45, 48]. [c.196]

Специальный эталон шероховатости включает комплекс следующих средств изл.ерений образцовый источник монохроматического излучения 1-го разряда (газовый лазер) — эталонную микроинтерференциониую установку, состоящую из микроинтерферометра, устройства для объективного наведения и дополнительных средств измерений линейных перемещений, эталонную меру шероховатости [8]. Государственный специальный эталон и общесоюзная поверочная схема для средств измерений параметров шероховатости Rmax, Rz в диапазоне 0,025—1600 мкм регламентированы ГОСТ 8.296—78. [c.341]

Уже в начальной стадии формирования литых деталей и слитков наблюдаются такие дефекты, как засоры, ужимины, спаи, завороты, рубцы, плены, газовые раковины, поры, шероховатость поверхности и пр. При физико-химическом взаимодействии расплава с материалом формы и окружающей средой в контактной зоне отливки образуется поверхностный слой, отличающийся от основного металла по структуре, составу и свойствам, например обезуглероженный слой в стальных отливках, альфированный слой в титановых, окисные плены в магниевых чугунах, тонкая феррито-графитная эвтектика в эвтектических чугунах, черный излом в алюминиевых отливках и др. Этот поверхностный слой, как правило, ухудшает свойства отливок. Изучению механизма образования поверхностных дефектов и разработке мероприятий по их предупреждению посвящено огромное количество работ, в частности работы Г. Ф. Баландина, Н. Д. Дубинина, В. А. Ефимова, И. Б. Куманина, Ф. Д. Обо-ленцева, А. М. Лясса, А. А. Рыжикова, А. Н. Цибрика, [c.7]

Продукты взаимодействия — твердые частицы, пары воды и газы — проникают в тело отливки, оттесняются к поверхности и фиксируются там при кристаллизации металла в виде неметаллических и газовых включений. В период охлаждения жидкого металла под действием ферростатического давления капиллярных сил и интенсивного смачивания формы жидкий металл просачивается в поры, трещины и другие несплошности форм на глубину до 1,5 мм. Такое просачивание оказывает расклинивающее действие и обусловливает образование микронеровности (шероховатости) на поверхности и неметаллических включений в теле отливки. [c.91]

Задиры, риски, паволакивание металла, появившееся в процессе демонтажа деталей, восстанавливают зачисткой и расшлифов-кой дефектов до основного металла с шероховатостью не грубее Л =20 мкм. При ремонте ГЦН первых поколений при демонтаже диска пяты на посадочных поверхностях вала часто появляются задиры, риски и наволакивание металла. В этих насосах пята на вал сажается по плотной посадке, в отдельных случаях с нулевым зазором, поэтому при демонтаже пяты часты случаи появления на посадочных поверхностях вала крупных задиров. При <ааку-сывании пяты в момент ее демонтажа в цепях сохранения вала как дорогостоящего узла пяту срезают газовыми горелками, а образовавшиеся риски располировывают. Для исключения таких явлений в насосах последней конструкции посадочные поверхности пяты покрывают тонким слоем меди толщиной 5 — 8 мкм. [c.172]

На износ поверхности нагрева очень большое влияние оказывают абразивные свойства золы и уноса. Легкоплавкие зольные частицы оплавляются и меньше истирают трубную систему. Наоборот, тугоплавкая зола имеет шероховатую наружную поверхность с острыми режущими кромками, что вызывает повышенный износ. Механический унос, предстаз-ляющий собой несгоревшие частицы углерода, имеет обычно остроугольную форму и поэтому приводит к интенсивному истиранию. Описанные закономерности относятся к летучей золе, образовавшейся при удалении шлака в твердом состоянии. При жидком шлакоудалении вследствие высокой температуры в топке уносимые газовым потоком летучие зольные частицы оплавлены, имеют меньшие размеры и вызывают меньший износ. [c.146]

Сравнение опытных данных указанных авторов с зависимостью для коэффициента трения Сд для песочно-шероховатых труб (кривая 5), показывает, что механизм трения между газовым ядром и жидкой пленкой не может быть адекЕатно представлен шероховатостью поверхности. [c.88]

Данные, используемые для расчета изменения площади крити ческого сечения сопла, как правило, получаются из детального анализа процессов теплообмена и подкрепляются огневыми испытаниями на модельных двигателях, используемых для определения баллистических свойств ТРТ. Например, в двигателе с временем горения 55 с эффекту разгара сопла были приписаны потери импульса /уд,действ до 2,5%. Такие потерн связаны с уменьшением степени расширения потока и увеличением шероховатости поверхности сопла. Чтобы проверить теоретические результаты или получить исходные данные для детального анализа процессов теплообмена, проводятся испытания модельных сопел. В таких опытах используются те же ТРТ и, следовательно, те же газовые компоненты, а давление в камере и расходы соответствуют значениям, ожидаемым в полноразмерных РДТТ. Площадь критического сечения может и уменьшаться при работе двигателя, если в качестве материала вставок используются вольфрам или молибден (эти материалы могут расширяться при продолжительном нагревании), либо на стенку горловины сопла осаждается слой из оксидов металлов. [c.113]

Проволоки из вольфрама и молибдена. Высокопрочные проволоки из вольфрама и молибдена и их сплавов изготавливают в основном методами порошковой металлургии с последующим волочением. В качестве присадок, обеспечивающих требуемый уровень прочностных свойств, при производстве вольфрамовых проволок используют оксиды ТЬ02, 8Ю2, Ьз20з и др. Волочению подвергают штабнки диаметром 2,75 мм, полученные прессованием в стальных формах при давлении 4—6 тс/см на гидравлических прессах и последующего спекания при температурах до 3000 °С. Температура волочения на начальных стадиях деформирования составляет 1000 °С и постепенно снижается до 400—600 °С на заключительных стадиях. В процессе изготовления вольфрамовую проволоку подвергают нескольким промежуточным отжигам. Первый проводят при 800 °С в газовой печи при диаметре проволоки 0,5 мм, с тем чтобы придать поверхности некоторую шероховатость и увеличить смачиваемость ее смазкой. Последующие промежуточные отжиги проводят при 600—750 °С с одновременным волочением проволоки через фильеры с диаметром 0,3 0,12 и 0,05 мм. [c.265]

Газовая шероховатость. Дефект в виде сферообразных углублений на поверхности отливки, возникающих вследствие роста газовых раковин на поверхности раздела маталл-форма [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...